CFG 桩复合地基的施工和试验

北京望京新城Ｋ５区５２１号～５２４号四栋高层塔式住宅楼,２４层总建筑面积１０万ｍ２,地下两层,箱形基础,埋深-７．０１０ｍ,基底标高-３１．４４０ｍ,天然地基承载力标准值１６０ｋＰａ,不能满足设计要求,故采用ＣＦＧ桩（水泥粉煤灰碎石桩）复合地基加固处理方案。ＣＦＧ桩在基底标高上进行施工,钻孔穿越的各土层依次为:标高-３０．５００～-２０．５００ｍ,砂质粘土～粉质粘土,具有中低压缩性;标高-２０．５００～-１５．０００ｍ,重粉质粘土～粘土;标高-１５．０００ｍ以下为稳定的粘质粉土～砂质粉土。采用管井井点降水至标高-３０…     

碱厂白泥作为填埋场衬层防渗土料的探索研究

首先分别对白泥和在青岛2个填埋场取回的2种粘土防渗土料(风化土和亚粘土)的压实性、抗剪性、渗透性以及收缩性等几个主要的衬层设计指标进行了对比评价,结果表明,白泥具有较差的压实性、良好的抗剪性和抗干裂性,测得其在最优含水率及相近含水率下的击实土样的渗透系数均在10-7cm/s数量级范围内。然后将白泥与2种粘土防渗土料进行复合,形成2种混合式的复合土料(白泥+风化土和白泥+亚粘土)和2个夹层结构复合土料(白泥/风化土和白泥/亚粘土),测试其渗透系数:亚粘土添加量为30%～40%的白泥+亚粘土混合土料以及2个夹层结构复合土料的防渗性能较好,渗透系数都达了10-8cm/s数量级。     

二灰桩加固软土地基的方法和质量检验

二灰桩挤密法是前苏联和东欧一些国家深层处理湿陷性黄土地基的主要方法,是一种由桩间挤密和夯填的桩体组成的人工复合地基。由于该法施工机具设备投入少、工艺较简单,便于操作,质量也易于控制,故在我国西北和华北地区得到了广泛应用。天津港埠一公司码头改造工程中,铁道及龙门吊轨道梁基础线路长４８０ｍ,加固宽度５ｍ,地表层为１．５～２．０ｍ厚的砂、碎石、粘土的混合物;下层基本为饱和粘土和粉质粘土,含水量大,呈淤泥状,属Ⅱ级自重湿陷性地层,湿陷量３０ｃｍ。采用二灰桩（生石灰与粉煤灰）挤密加固地基方法施工,地基承载力由原来的４…     

粉喷桩截水帷幕与井点回灌综合应用技术

开封火电厂１４号高层住宅 ,地上２４层 ,地下１层 ,基础底面积３５．５ｍ×４３．７ｍ ,开挖深度５．５ｍ。该建筑物地处中软场地土 ,场地类别为Ⅲ类 ,根据土样分析勘察报告 ,第一层为粉土类粉质粘土 ,层厚５ｍ ;第二层为砂质粉土 ,层厚３．７０～６．８０ｍ ;第三层为粉砂 ,层厚５．５～７．７ｍ ;第四层为粉质粘土 ,层厚２．６～３．１ｍ。地下水埋深１ｍ。地质勘探单位建议 ,基坑开挖时四周设粉喷桩护坡 ,以固结边坡并起止水作用。距本建筑２６ｍ处有一幢采用条形基础的６层砖混３２号住宅楼 ,由于地基条件较差 ,且长高比较大 ,已多处裂…     

用低塑性山土生产烧结砖的研究

据全国各地采集的387件粘土样品统计，塑性指数在10以下的占20％，10～15的占65．28％，大于15的占14．72％。量大面广的山土、红壤土，塑性指数只有4～6、随着党中央、国务院严格土地管理，用塑性指数7～15的优质粘土烧砖已经成为不可能，低塑性的劣质山土、杂土、红壤土以及煤矸石、页岩、泥岩、粉煤灰、各种尾矿、废渣将成为烧结砖新的重要原料来源。     

φ2.2×14m烘干机沸腾炉的改造

我厂共有年产４．４万吨、８．８万吨、１０万吨三条水泥生产线,有２．２×１４ｍ和２．４×１８ｍ两台回转式烘干机,其中２．２ｘ１４ｍ烘干机供三条水泥生产线的煤、粘土及铁粉,２．４×１８ｍ烘干机供三条水泥生产线的混合材。２．２×１４ｍ烘干机原为手烧式热风炉供热,烘干初水份为１５％的粘土时,台时可达６．５ｔ／ｈ,为提高烘干机台时,提高热效率,我厂于九三年六月份将手烧式热风炉改造为高温烟气沸腾炉,烘粘土台时由６．５ｔ／ｈ提高至８．３ｔ／ｈ。随着我厂生产能力的提高,需要烘干的原燃物料增多,烘干机的生产能力明…     

土工合成材料膨润土衬垫及其应用

土工合成材料膨润土衬垫(GCL)是20世纪90年代中期在国际上出现的一种新型土工合成材料,它是由膨润土外覆土工织物或土工膜,通过针刺、粘结或缝合而制成的一种复合防渗材料(图1)。GCL的防渗性能介于压实粘土衬垫(CCL)和高分子材料土工膜之间。GCL具有施工简便,防渗性能、自愈性、耐久性良好和造价低的特点,可在不同的工程中采用相同的材料．既可解决粘土稀少地区的防渗材料问题,又可克服CCL的施工难度大的缺点。     

消泡剂对清水混凝土表面性能影响的研究

清水混凝土表面的不平整、不光洁及蜂窝、麻面不仅影响混凝土外观 ,严重时还会影响到混凝土的内在质量 ,而施工中产生的气泡是造成上述缺陷的直接原因。为此进行了消泡剂对混凝土表面性能影响效果的试验和研究。１原材料鹿泉水泥厂产强度等级３２．５矿渣硅酸盐水泥 ;正定产河砂 ,表观密度ρ０＝２６５０ｋｇ／ｍ３,堆积密度ρ′０＝１５００ｋｇ／ｍ３,细度模数Ｍｘ＝２．６７;碎石 ,单粒级１６～３１．５ｍｍ ,表观密度 ρ０＝２７００ｋｇ／ｍ３,堆积密度ρ′０＝１５５０ｋｇ／ｍ３;自来水 ;优质粉煤灰 ,细度为２．０ %（０．０４５ｍｍ…     

浅谈一种经济型基础──夯扩桩基的应用

一、概述 夯扩桩是采用混凝土材料,将沉管灌注方法与桩端扩底技术相结合而形成的一种新型大头桩,它适宜于地层上部５ｍ－２５ｍ深度内为软弱土层（如素填土,淤泥质粘土等）,在其下部须有一层层厚不小于２．５ｍ较好的桩端持力层（如砂性土、粉土、可塑与硬塑状粘性土等）,     

粉煤灰填料强夯技术在加固软弱地基中的应用

经纬纺织机械厂新建第二生活区 ,占地１４．５８万ｍ２,规划建筑面积１６．４４万ｍ２,１９９５年开始分期建设 ,均为６层及以下的住宅建筑。该总厂锅炉房粉煤灰年排量２万余吨 ,日积月累 ,堆积如山，既占地方 ,又对周围的环境造成严重污染。工程地质资料表明 ,该地下水位在地表 -０．５ｍ左右 ,且自上而下在１５ｍ范围内均为第四纪全新世的粉质粘土、粉土和砂性土交互层 ,地处潇河Ⅰ级阶地 ,属８度抗震设防区 ;天然地基承载力分别为６０ｋＰａ、９０ｋＰａ和１２０ｋＰａ;液化指数在６．３～１５．７之间 ,属中等～严重液化场地 ,对建筑物…     

Lebensdauerbemessung im Betonbau

Ein effizientes Lebenszyklusmanagement von Betonbauwerken erfordert die Dauerhaftigkeitsbemessung beim Neubau bzw. die Lebensdauerprognose für Bestandsbauten. Sie ermöglichen gleichermaßen eine wirtschaftliche wie auch eine nachhaltigkeitsbezogene Optimierung einer Konstruktion bzw. einzuleitender Erhaltungsmaßnahmen. Der vorliegende Beitrag behandelt schwerpunktmäßig die Dauerhaftigkeitsbemessung. Dabei werden weniger die Schadensmechanismen auf Bauteilebene beleuchtet als vielmehr die Methodik des Übergangs vom Bauteil zur Gesamtkonstruktion. Ebenfalls wird dargestellt, wie die Interaktion dauerhaftigkeitsrelevanter Einwirkungen modelliert werden kann und wie singuläre Risiken (z. B. Spannstahlkorrosion) in einer Gesamtbetrachtung berücksichtigt werden können. Service life design in concrete construction – From the deterioration process related to components to safety analysis of whole structures Relevant methods for the lifetime management of concrete structures are the design for durability relating to new structures and the lifetime prediction relating to existing structures. These methods allow to manage the entire lifetime of a concrete structure while avoiding cost‐intensive maintenance measures and corresponding downtimes. This paper focuses on the design for durability. Major emphasis is put on the presentation of methods to describe the behaviour of the concrete structure as a whole resulting from the integration of the deterioration effects on the member level. Based on the fact that different deterioration mechanisms occur in combination with each other, procedures for modelling interactions and singular risks (e. g. corrosion of tendons) are dealt with as well in this paper.