室内热源的辐射散热量

引入当量发射率表示不同形状、不同温度下室内热源的表面辐射特性，详细考察分析了具有中、低表面温度的散热设备、灯具和人体的辐射散热量及其比例，给出了不同温度下设备、人体的辐射热比例及不同功率下灯具的辐射热比例。     

用于列车室内环境测试的模拟人体显热散热装置研究

在列车室内热环境相关测试中需要模拟乘客散热以确定列车空调负荷,采用实际人体试验存在所需人数多及安全性等问题,因此考虑使用模拟装置来替代实际人体试验,并能够准确模拟人体显热散热.重点研究了列车室内环境中模拟人体显热散热的装置,并进行了实际人体对比试验,对散热量、表面温度分布等进行了测试.结果发现:当室内环境温度为23,26℃时,该装置的辐射散热量和对流散热量与试验人体在静坐状态的辐射散热和对流散热量接近,同时该装置的表面温度也与试验人体表面温度接近.本装置能够准确模拟实际人体的显热散热量,可用于列车室内环境相关试验.     

基于过余温度的风机盘管变供热工况散热量研究

风机盘管是一种最为常见的空调末端设备,作为供热末端设备使用时,其优点与散热器相比,属于机械对流散热设备,散热能力强。目前对于风机盘管变工况散热特性的研究结果都是基于进水温度、水流量为基础的数据拟合公式,与常规暖通设计时设定系统供、回水温度的设计方法并不匹配。本文借鉴散热器散热量计算公式,进行了基于过余温度△TM的散热量研究,给出了风机盘管在不同进、出水温度下散热量公式,最大误差仅为7.01%,满足工程设计使用要求。     

重力式热管与墙体结合的散热装置热工性能研究

本文对重力式热管与墙体结合的散热装置展开研究。分别进行重力式热管与户内内墙、户间隔墙及外墙相结合的理论分析计算及实验研究。通过调整与户内内墙结合的重力式热管散热装置双侧粉饰层的厚度比,可灵活实现内墙对不同负荷的双侧房间同时供暖;与外墙结合的重力式热管散热装置随着供回水平均温度升高,散热损失百分比下降。实验表明:当过余温度为64.5℃、供回水温差为13℃时,安装每m~2重力式热管散热器的散热量为1419.2W。相同过余温度下,该散热装置可不考虑流量对散热量的影响。保证与热管结合的墙体的各个构造层厚度一致,墙体表面就会有很好的温度均匀性。     

平板显示器辐射散热比例影响因素分析

利用经验公式计算竖直平板显示器散热量,并计算显示器辐射散热比。分析了显示器表面发射率、平板设备表面温度、空气温度、围护结构表面温度和平板显示器高度这5个因素对辐射散热的影响。结果表明,辐射散热比例随着平板表面温度的升高先增大后减小。空气温度和围护结构表面温度在平板表面温度低于50℃时,对辐射散热比例影响比较明显;而当平板表面温度高于40℃时,随着特征长度增加,辐射散热比例先增大后减小。     

带通风流道的光伏墙散热性能实验研究

夏季非空调房间由于室内存在热源以及墙体蓄热,使得房间温度高于室外温度。因此探究非空调房间带通风流道的光伏外墙散热性能,对非空调房间带通风流道的光伏墙和非空调房间普通墙进行实验对比研究。对比发现,对于实验墙体在测试时段内,夏季全天平均散热量可达到9 125. 95 kJ/m~2,并且非空调房间带通风流道的光伏墙在外界环境温度较高且有较强的太阳辐射强度时,比普通墙体有更大的散热效果,而在室外温度较低且无太阳辐射时,比普通墙体散热效果较差。     

预计平均热感觉指数PMV的简化计算法

预计平均热感觉指数PMV是国际标准组织公认的热环境评价指标,但由于PMV计算模型所含参数量较多,计算过程复杂,通常需要借助计算机或者作图法进行计算。通过人体辐射散热项线性化、辐射换热系数与对流换热系数综合、引入折算温度、用易得的皮肤平均温度代替难以获得的服装外表面温度的处理方式,将PMV计算模型中的人体辐射散热项与对流散热项综合并简化;然后基于PMV值大小是人体散热量偏离Fanger"热中性"条件下散热量的差值所产生的理念,得出了可实现现场快速手工计算的PMV简化模型。简化后的PMV计算模型相对于Fanger的PMV计算模型的计算误差很小,可忽略。     

深海管道非均匀温度效应研究

利用FLUENT软件对管道在稳态流动时的非均匀温度场进行了数值模拟,得到了管内原油层流和紊流流动两种流态不同入口流速的管道沿程温度曲线。并通过ABAQUS软件对建立的管道有限元模型施加层流和紊流两种流态的非均匀温度荷载,考虑材料非线性,通过模态分析引入初始缺陷,针对不同非均匀温度作用和管土相互作用,进行管道非均匀温度效应参数化分析,研究非均匀温度场作用下管道屈曲性能、侧向位移以及温度应力的变化规律。     

基于并联流风冷的锂离子电池温度统计分析

为研究锂离子电池运行时产生的热堆积及热量分布不均匀问题,在并联流风冷的基础上,采用ANSYS AIM软件模拟了不同楔形进风口倾斜角度和添加扰流板下电池组的温度。研究了进风口倾斜角度、扰流板倾角度与位置对电池组散热性能的影响以及温度分布。结果表明,随着进风口倾斜角增加,电池组的相对较高温度降低,电池各部分温差也降低,温度分布区间明显缩短,且转向低温。添加扰流板后,电池的相对较高温度明显降低,温差在2.0～3.4℃。扰流板设置一定位置后,电池温度点绝大多数集中于27.1～28.1℃,其次为26.1～27.0℃,最后为28.1～29.0℃。在上述情况下,电池温度分布均匀性得到明显改善。     

基于等效温度的工位空调环境下热舒适区研究

针对工位送风空调形式营造的非均匀热环境,利用等效温度指标对人体的局部和整体热感觉进行了评价。在准办公室环境对受试者进行了人体热反应实验,得到了不同刺激工况下人体各部位的热感觉和等效温度值,对比分析后发现:刺激部位等效温度值与非刺激部位等效温度值出现明显的分离现象;刺激温度和风速是影响刺激部位等效温度值的重要因素。由热感觉投票值与等效温度值的散点图发现,二者有很好的线性关系,通过拟合得到了适用于工位送风非均匀环境的等效温度舒适区范围。     

IDC机房用热管换热器节能特性试验研究

机房空调能耗约占机房总能耗的40%。在IDC机房节能方案中,使用热管换热器利用自然冷源散热,能够减少空调工作时间,同时可避免室内外空气接触,满足湿度、洁净度的要求。参考北京某IDC机房,搭建试验模型,分析IDC机房内热管换热器和空调各自的散热负荷和能耗特性,研究围护结构的散热特性,比较设定温度和室外温度对空调能耗的影响。结果表明,北京冬季工况下,仅依靠围护结构的散热,无法满足IDC机房的散热需求;围护结构散热量约占IDC机房总散热量的19.5%;空调平均每天耗能3.5~4 kWh;使用热管换热器室内外温差不超过20℃,能耗仅为空调能耗的41%,全年节能约40%;与室内设定温度相比,室外气温对空调能耗的影响较大;室外温度提高1℃,空调能耗平均增加5%~6%。     

基于等效温度的工位空调环境下热舒适区研究北大核心

针对工位送风空调形式营造的非均匀热环境,利用等效温度指标对人体的局部和整体热感觉进行了评价。在准办公室环境对受试者进行了人体热反应实验,得到了不同刺激工况下人体各部位的热感觉和等效温度值,对比分析后发现:刺激部位等效温度值与非刺激部位等效温度值出现明显的分离现象;刺激温度和风速是影响刺激部位等效温度值的重要因素。由热感觉投票值与等效温度值的散点图发现,二者有很好的线性关系,通过拟合得到了适用于工位送风非均匀环境的等效温度舒适区范围。     

国家体育场钢结构温度与应力实测及分析

应用自主开发的基于无线传感网络的结构温度与应力实测系统,对国家体育场钢结构各部位的温度与应力进行长期实测。以全年实测数据为依据,分析结构温度分布规律,并根据结构温度场的非均匀性,将温度作用分为均匀温度场作用与非均匀温度场作用,分别详细研究均匀温度场作用与非均匀温度场作用对结构应力变化的影响。研究结果表明：结构不同部位之间存在明显的温差,且构件的温度与周围的气温并不一致;均匀温度场作用下结构产生显著的应力变化,且构件应力与温度的线性相关性较好;在结构的某些部位,非均匀温度场作用所引起的应力变化超过均匀温度场作用所引起的应力变化。     

太阳辐射下钢板筒仓温度场与温度效应研究

综合使用光线追踪法和点盒位置判断理论,提出了一种高效的钢板筒仓太阳辐射阴影区计算方法,并通过试验验证了该方法的计算精度。分析了钢板筒仓加盖和不加盖、满仓和空仓时太阳辐射非均匀温度场的时空分布规律,其中不加盖空仓时的太阳辐射非均匀温度场对结构最为不利。不加盖空仓时钢板筒仓结构正温差温度效应最大,与不考虑太阳辐射均匀温度作用工况相比,最大温度变形、最大温度应力、支座最大径向反力分别增加了135%、85%、85%,支座环向反力从0k N增加到132 k N,建议在工程设计中合理考虑太阳辐射非均匀温度效应。     

通讯基站建筑屋面优化设计

结合移动通讯基站需要全年连续运行、传统空调设备常年制冷的特点,设计了一种双层四棱锥热管散热屋顶模型方案。该方案采用重力热管将基站内的热量传递到室外,实现了基站无动力散热的目的。文章对该模型进行了散热量的理论计算及热量平衡校核,对实际工程设计计算具有参考意义;进行了热管启动性能实验,实验表明在倾角为30℃、充液率为50%时,热管启动时间最短,启动与运行温差最小。     

复合式地源热泵运行控制策略比较

以南京某复合式地源热泵系统为研究对象,通过能耗模拟软件Energyplus分析其天棚辐射空调系统的能耗,计算出地埋管侧全年累计散热量与取热量之比为3.97:1。该项目采用复合式的地源热泵系统,本文分析辅助散热设备运行控制策略以保证地源热泵系统可持续高效运行。比较三种控制策略得出:温差控制不适合散热量与取热量严重失衡的系统,因其控制温差不易确定,辅助散热设备启停频繁,且难以保证系统多年运行地下热平衡;热泵进口水温控制是保证地下热平衡的有效措施,但是需要选择合理的控制参数值,辅助散热设备启动较频繁;定时开启控制不仅能够保证系统持续高效运行,而且控制策略易于实施。     

单排椭圆管散热器散热量的实验研究

本文对三种不同尺寸的单排椭圆管散热器的热工性能进行了实验研究。结果显示,垂直安装散热量要优于水平安装,计算温差对散热量的影响要大于流量。通过推导得出了椭圆管散热器外表面对流换热系数与计算温差的函数关系。     

单徘椭圆管散热器散热量的实验研究

本文对三种不同尺寸的单徘椭圆管散热器的热工性能进行了实验研究。结果显示，垂直安装散热量要优于水平安装，计算温差对散热量的影响要大于流量。通过推导得出了椭圆管散热器外表面对流换热系数与计算温差的函数关系。     

喷塑涂层厚度对散热器散热量影响的实验研究

为了确定散热器外表面的喷塑涂层厚度对散热量的影响情况,本文按照国家标准规定的测量方法,测量了椭圆管卫浴散热器在不同涂层厚度条件下的总散热量,分别对不同放置状态、不同计算温差条件下的散热量进行了比较和分析.结果表明在垂直放置状态下,散热器表面涂层的厚度对散热量的影响并不明显;而在水平放置状态下,喷塑涂层厚度对散热量的影响非常明显,且散热量随表面涂层厚度的变化关系呈二次曲线的形式,存在一个有利于散热的最佳涂层厚度.     

典型金属结构太阳辐射非均匀温度作用计算方法

大跨度金属结构的太阳辐射非均匀温度作用常常成为结构的控制荷载之一,但GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》中并没有给出系统详细的计算方法。针对典型金属结构,基于稳态传导平衡理论,提出了太阳短波辐射体型系数和环境长波辐射体型系数概念及其计算式,建立金属结构太阳辐射非均匀温度作用的简化计算方法,通过算例分析与数值模拟结果对比,验证了所提计算方法的合理性和可靠性。