框架式余热锅炉基础抗震设计探讨

提出了框架式余热锅炉基础的计算方法。分析了框架式余热锅炉基础不同计算模式情况下的结果对比。结果表明,框架式锅炉基础计算可以根据锅炉专业的相关资料将其荷载直接作用于混凝土框架式基础上计算。最后提出了框架式余热锅炉基础的抗震措施。     

汽轮发电机组框架式基础模型试验研究

为了研究汽轮发电机组框架式基础的动力特性,建立了汽轮发电机组框架式基础1∶10的试验模型,应用模态分析原理对基础模型的振动特性进行了研究,并对试验结果进行了分析,为汽轮发电机组框架式基础设计提供了参考。     

框架式动力基础设计若干问题论述

以某钢厂高炉系统鼓风机站中轴流压缩机组基础设计为例,探讨了框架式动力基础设计时应注意的几个问题,并结合《动力机器基础设计规范》对基础结构选型、抗震设计、配筋要求、基础设计原则等问题进行了论述,以保证框架式动力基础设计的合理性。     

大型锅炉框架式基础的抗震设计

在大型锅炉框架式基础的设计中，不仅要考虑满足结构承重的要求，而且要将地震作用作为设计中的主要作用之一予以重视。通过工程实例、两种计算方案的比较说明了是否考虑地震作用对框架式基础的计算结果所产生的巨大差异，并给出了提高基础框架抗震能力的各项措施的计算方法。     

大型锅炉框架式基础的抗震设计

通过对工程实例两种计算方案的比较 ,说明了是否考虑地震作用对大型锅炉框架式基础的计算结果所产生的巨大差异 ,并给出了提高基础框架抗震能力的各项措施及计算方法     

汽轮发电机组框架式基础计算分析

汽轮发电机组是精密度很高的动力机器,所以对其基础有很严格的振动要求,从工程实际出发,根据汽轮发电机组框架式基础的受力特点,对其基础设计进行了较全面的动力分析和总结,并以某工程中的汽轮发电机组框架式基础设计为例,采用STAAD通用计算软件进行基础的动力计算,给出了详细的设计过程,为动力基础的设计提供了参考。     

关于短柱设计的问题

一、前言 在工业与民用框架结构设计中,常常遇到采用短柱式基础的情况,特别是山区建筑,这种情况更多。那么短柱或基础的短柱截面如何确定,短柱上的框架柱还要考虑什么问题,是一个没有得到很好解决的问题。笔者作了一些工作,现介绍如下。 二、关于短柱式基础短柱截面的确定问题 众所周知,在分析框架内力时假定柱底为嵌固。当采用短柱式基础时,底柱与短柱     

大型锅炉框架式基础的抗震设计

通过工程实例、两种计算方案的比较说明了是否考虑地震力作用对大型锅炉框架式基础的计算结果所产生的巨大差异，并给出了提高基础框架抗震能力的各项措施的计算方法．     

基于ANSYS的汽轮发电机基础动力学分析

介绍利用通用有限元软件ANSYS18. 0对某框架式汽机基础进行动力学分析(模态分析、谐响应分析)计算,得出框架式汽机基础的前几阶固有频率及在动力设备扰力作用下基础的竖向振动线位移,根据GB 50040—96动力机器基础规范来判断结构设计的合理性与否,并对比分析柱截面大小改变对基础动力特性的影响。     

旋转式机器基础振动计算例题(暂行条例附录二)

一、关于构架式基础计算例题的几点说明无论采用平面连梁模型或空间框架模型对构架式基础进行振动分析,本例题上机前填写数据纸所用基本参数,均按下述原则和公式计算。 (一)杆件计算尺寸的确定 1.横向框架的计算跨度l和高度h(当框架     

泥石流常用排导槽水力条件的比较

目前泥石流防治工程中广泛采用的横断面型式主要有直墙V型断面、梯型断面、矩型断面、圆型断面。将泥石流排导槽的断面型态系数定义为湿周与水力半径之比,在此基础上推导出直墙V型、梯型、矩型、圆型排导槽水力最佳时相应的断面型态系数,对相同槽型排导槽水力断面的研究表明:直墙V型槽横坡系数在0～3时,随横坡系数增大,水力条件更优;横坡系数大于3后,随横坡系数的增大,水力条件越差;横坡系数等于3时,水力条件最佳。梯型槽边坡系数在0～0.577时,随边坡系数增大,水力条件越优;边坡系数大于0.577后,随边坡系数的增大,水力条件越差,边坡系数等于0.577时,水力条件最佳。对直墙V型、梯型、矩型、圆型槽的水力最佳断面进行了分析比较,结果表明:圆型断面排导槽水力条件比其他3种都优;当边坡系数大于0,小于等于1.333时,梯型槽较矩型断面优越;当边坡系数大于1.333时,梯型槽没有矩型槽优越。当横坡系数大于0,小于0.75时,直墙V型槽没有矩型优越;当横坡系数大于0.75时,直墙V型槽比矩型优越;在横坡系数、边坡系数值相同的情况下,且在0与1之间时,梯型槽比直墙V型槽优越;当大于1时,梯型槽没有直墙V型槽优越;当两者均为1时,水力条件相同。     

考虑涂抹作用的未打穿砂井地基固结理论分析

 在等应变假设和瞬时加载条件下,研究单面和双面排水情况下未打穿砂井地基的固结问题。通过设置虚拟砂井的方法考虑未打穿土层的径竖向组合渗流;同时,为考虑施工对土体的扰动随离砂井的距离增大而逐渐减小的事实,引入一个函数,将土体水平渗透系数统一表达,并在假设的3种模式下(涂抹区水平渗透系数不变、呈线性变化和呈抛物线变化),得到未打穿砂井地基固结解析解。编制计算程序,详细阐述编程过程中要注意的几个问题,对未打穿砂井地基的固结性状进行分析。结果表明,考虑涂抹区水平渗透系数呈抛物线变化时地基固结最快,呈线性变化时次之,不变时最慢;施工扰动范围、程度越大,固结越慢;砂井打入深度越深,固结越快;砂井渗透系数越大,固结越快。     

岩样单轴拉伸损伤不均匀性分析——第一部分：基本理论

研究了损伤变量(率)的局部化特征。基于非局部理论，将损伤变量作为非局部变量，它与局部损伤变量及其二阶梯度有关。岩石的本构关系取为双线性应变软化。利用弹性区与损伤局部化区域交界处的交界条件(局部损伤变量为零)及损伤局部化区域的宽度为局部损伤变量达到最大值时所对应的宽度的假设，得到了应变软化阶段局部损伤变量、局部损伤变量率及损伤局部化区域的宽度的解析解。此外，在应变软化阶段，拉应力、拉应变及非局部损伤变量的关系与经典损伤模型在应变软化阶段的定义方式不相同，其差别在于非局部损伤变量前的系数是2而不是l。这样定义的优越性是可以保证局部损伤变量的最大值为l，意味着在损伤局部化区域的中部试样完全被拉断，与人们的常识相符。局部损伤变量在损伤局部化区域的平均值就是非局部损伤变量，而且，最大局部损伤变量是平均损伤变量的2倍。     

一种聚羧酸高性能缓凝减水剂的制备与性能测试

以顺丁烯二酸酐(MA),α-甲基丙烯酸(MAA),烯丙基聚氧乙烯醚-1000(APEG- 1000)为单体,过硫酸铵(NH4S2O8)为引发剂,合成一种聚羧酸高性能缓凝减水剂.通过红外光谱对减水剂分子共聚反应进行表征,扫描电镜观察水化物微观结构,X射线衍射观察对水化物的影响,进行水泥净浆性能测定.结果表明,在水灰比0.29,减水剂掺量为水泥质量0.3％的情况下,水泥净浆流动度达到340mm,减水率达到30.4％,具有较强的缓凝效果,初凝和终凝时间达到483mm和1320mm.硬化水泥浆体抗压强度得到提高,与空白样对比,7d和28d抗压强度比达到了121.6％、138.2％.     

北京市人民检察院新建办公业务用房工程结构设计

北京市人民检察院办公楼主体结构采用框架-剪力墙结构,局部采用钢结构,结构平面布置复杂,采用防震缝将结构各部分分开。通过设置后浇带解决结构南塔超长问题。中庭为大空间独立结构单元,设计中采用了钢结构。总结了工程钢结构部分在设计中采取的若干措施。对工程整体用SATWE软件进行了计算,结果表明,结构变形满足规范要求,说明结构设计合理。     

循环荷载下岩石阻尼参数测试的试验研究

 对岩石阻尼参数测试进行理论分析,利用MTS815 Flex Test GT岩石力学试验系统,对细砂岩和粉砂质泥岩进行单轴压缩循环荷载下的试验研究。试验加载波形为正弦波,频率3 Hz,加卸载振动循环30次,动应力范围1.0～6.5 MPa(即2～12 kN)。利用循环加卸载试验方法对岩石阻尼参数进行测试,得到岩石密度与加卸载循环塑性变形、滞回环面积、阻尼比、阻尼系数等的变化特征。在相同测试条件下,岩石密度越大,循环加卸载得到滞回环间的塑性变形则越小,相互滞回环间距为紧密型;反之则塑性变形大,滞回环间距为稀疏型;岩石密度越大,滞回环面积则越小,岩石发生的能量耗散则越小,反之则滞回环面积大,能量耗散也大;阻尼比随密度增加而减小,阻尼系数则大致增加,故可通过岩石密度初步定性判断其阻尼参数特征。     

千枚岩深埋隧道支护参数对结构受力与变形的影响

为探索成武高速2号隧道支护参数对结构受力与变形的影响,以室内试验、原位试验和现场测试为主要手段,研究了隧道围岩工程特性、初期支护围岩压力、二次衬砌接触压力、拱顶下沉、周边收敛-时间曲线的变化规律; 提出增加单层初支刚度、采用双层初支、增加双层初支刚度3种支护参数方案,再利用FLAC3D有限差分软件分析,以原始支护方案和3种支护参数方案为基础建立4种工况来确定不同支护参数对隧道结构受力与变形的影响。结果表明:在原始支护方案模拟结果中,拱顶竖直位移和拱脚水平位移趋于稳定时分别为185.57 mm和330.51 mm,与现场测试结果相对误差分别为5.5%和7.5%; 采用单层初支时,钢拱架间距由75 m调整为60 m,钢拱架型号由I18调整为I22,拱顶处的竖直位移为161.45 mm,相对于原始设计模拟结果减少了13%,拱脚处水平位移为273.21 mm,减少了17.3%,右拱腰处应力集中值为11.18 MPa,减少了9.1%; 采用双层初支时,2层中钢拱架间距与型号均与原始支护设计相同,为75 m与I18,拱顶处的竖直位移为130.58 mm,相对于原始设计模拟结果减少了29.6%,拱脚处水平位移为227 mm,减少了31.3%,右拱腰处应力集中值为8.24 MPa,减少了33.0%; 采用双层初支时,2层中钢拱架的间距均为60 m,型号为I22,拱顶处竖直位移为80.56 mm,相对于原始设计模拟结果减少了56.6%,拱脚处水平位移为159.34 mm,减少了51.8%,右拱腰处应力集中值为6.13 MPa,减少了50.2%,此工况下隧道支护结构的受力变形限制最好,拱顶沉降为80 mm,周边收敛为160 mm。     

基于不同掺和料的透水混凝土性能试验研究

透水混凝土是一种利于促进水循环,改善城市生态环境的环保型建筑材料,本文通过分析目标孔隙率、粉煤灰的量、硅粉的量和纳米SiO₂的量等因素对透水混凝土正交试验影响。结果表明:透水混凝土抗压强度的最优配合比为目标孔隙率取16%、硅灰掺量取8%、粉煤灰掺量取10%、纳米SiO₂掺量取0.5%;透水混凝土孔隙率的最优配合比为目标孔隙率取24%、粉煤灰掺量取10%、硅灰掺量取2%、纳米SiO₂掺量取1%;透水混凝土透水系数的最佳配合比为目标孔隙率取24%、硅灰掺量取8%、粉煤灰掺量取20%、纳米SiO₂掺量取1%。     

某超大深基坑工程围护墙变形实测与分析

某深大基坑工程采用主楼顺作、裙房逆作的总体施工方案。基于实测数据,对裙房逆作深大基坑工程的围护墙变形性状及影响因素作了深入分析。分析结果表明:首层开挖时,在东、北两侧基坑盆边预留土堤尺寸较大的条件下,盆中土方开挖所引起的墙体侧移也较为可观;围护墙平均最大侧移与开挖深度的比值为0.262%;各阶段围护墙侧移增量最大值发生位置的深度与开挖面之下的土层硬度相关,当开挖深度达15.7 m以后,因开挖面之下的土层变硬,侧移增量最大值发生的位置都在开挖面之上;基坑边角附近存在显著的空间效应,且基坑的角部空间效应随基坑角部的角度增大而减小,当基坑角部角度达110°时,基坑角部的空间效应不明显;在一定的开挖深度条件下,墙体侧移随开挖深度的增加而增大,但当开挖宽度达到一定值后,墙体侧移将不随开挖宽度的增加而增大;施工场地大门出入口处的墙体侧移受车辆动载的影响较大。     

贺州硅灰石精细化及应用研究

广西贺州硅灰石是花岗岩体与区域碳酸盐接触热变质作用,经大理岩化、矽卡岩化、硅化等形成的。硅灰石含量70％～84％,无色透明,多呈长柱状、纤维状,长径比在3．5～33．3,白度平均79．7％。精细化后Fe2O3含量0．63％,吸油率27．9％、水溶系数0．125％、pH值9．9、白度90．4％;硅灰石品质达到无线电陶瓷、建筑和卫生陶瓷、电焊条、塑料增强填料、冶金助剂、白炭黑等工业指标要求,基本达到或接近油漆涂料行业要求。