带补燃余热锅炉的研制

介绍了燃-蒸联合循环余热锅炉补燃装置的分类及布置形式,重点介绍了带内补燃装置的余热锅炉的设计特点,对余热锅炉设计及选型具有参考作用。     

基于补燃的供热调峰机组设计方案优化

随着新能源装机容量的增长,由于海南电网的特殊性,对于分布式能源供热机组,还需承担调峰任 务。为了掌握调峰模式下供热机组运行特点及其协同关系,实现热电解耦,对补燃余热锅炉联合循环方案进 行了研究。根据机组特性,给出无补燃方案的热电耦合关系以及机组负荷调节范围。通过分析余热锅炉补 燃的基本原理及特点,给出补燃量与机组负荷率及供热负荷之间的关系和基于补燃的机组负荷调节范围,对 比补燃对机组效率及排放的影响,分析余热锅炉补燃在调峰模式下的供热协同和运行控制策略,优化机组设 计方案。最后通过对两种方案经济性对比和敏感性分析,确定基于补燃的机组设计方案的合理性,提升项目 经济效益和抵御风险的能力。     

Design and Numerical Simulation of Supplementary Burners for Sintering Waste Heat Power Generation

针对钢铁厂烧结工序的连续性和稳定性对余热发电的影响,进行了某钢铁厂400 m2烧结余热发电补燃装置的设计,并对补燃炉内的燃烧和气氛分布情况进行了数值模拟.结果表明：以高炉煤气为主要燃料、焦炉煤气为辅助燃料的余热发电补燃装置安装在余热锅炉进口烟道中,通过补燃可将烟气温度提升60~140 K;补燃炉内的燃烧温度最高可达到1 500℃左右,炉膛出口处的烟气温度为1 120℃,出口处的CO体积分数为0.15%,燃尽率较高.     

水泥行业余热及补燃锅炉技术简介

介绍了水泥窑SP余热锅炉、窑头AQC余热锅炉和循环流化床补燃锅炉三者之间的关系及设计中就注意的事项.     

用于水泥行业余热锅炉补燃锅炉技术简介

介绍了水泥窑尾SP余热锅炉，窑头AQC余热锅炉和循环流化床补燃锅炉三者之间的关系及设计中应注意的事项，对水泥厂余热发电站设计选择有参考意义。     

水泥厂带补燃锅炉的中低温余热发电系统

我国余热发电领域中个有代表性的水泥厂带补燃锅炉的中低温余热发电系统的发展现状,系统构成,主要特点及在我国水泥行业余热发电项目的应用。     

蒸燃联合装置余热锅炉补燃初参数和补燃率的优化

据《Энергетика》2007年11～12月号报道,在具有单压和多压余热锅炉的燃蒸联合装置内,对燃气轮机的排气介质进行燃料的补燃,可提高余热锅炉内产生的蒸汽初始的温度T0、压力P0及其流量D0,增加了蒸燃联合装置组成内汽轮机装置的功率。     

一种新型余热锅炉的特点及调试方法

系统介绍了新型余热锅炉的几个特点：双压力等级的汽水系统，管式燃烧器的补燃系统和选择性催化还原脱硝装置，并针对新特点的调试方法和调试过程进行了充分说明，最后对进一步研究和调试运行类似的余热锅炉提出建议。     

补燃式余热锅炉

介绍己研制成功的炼油厂补燃武余热锅炉的结构设计和性能特点。锅炉采用新型式,应用新结构,重量尺寸小,经济效益高,是节能省钢的先进产品,具有广阔的应用前景。     

变工况对补燃燃烧影响的三维数值模拟

对一种补燃式余热锅炉燃气补燃器进行三维燃烧数值模拟研究,通过对不同工况条件下流场、温度场以及燃料组分分布情况的模拟分析,发现变工况对燃料的燃尽距离并无影响,且补燃后的温度、速度分布趋势基本相同,表明该补燃器对变工况具有良好的适应性.     

船用增压锅炉热平衡计算

符号说明Q1-有效利用的热量/kJ·kg-1;Q2-排烟带走热量/kJ·kg-1;Q3-燃料化学未完全燃烧损失热量/kJ·kg-1;Q4-机械未完全燃烧损失热量/kJ·kg-1;Q5-锅炉散热损失热量/kJ·kg-1;Q增-增压机组损失热量/kJ·kg-1;Q低-燃料发热量/kJ·kg-1;Q气-热空气带入热量/kJ·kg-1;Q汽-燃料雾     

锅炉水质安全与节能

锅炉作为能源消耗大户,其节能、节水十分重要。通过对锅炉水质的软化以及提高蒸汽凝结水的回收率,可收到较好的节能降耗效果,冷凝水回收率在80%时,每年可节约燃料油470t,每年再生剂用量从200t降到140t左右。     

水热媒技术在连续重整装置加热炉烟气余热回收系统中的应用

为回收加热炉的余热,扬子石化公司在1．39Mt／a连续重整装置应用了水热媒余热回收技术,以中压锅炉给水为热载体,利用从烟气中回收的热量来加热锅炉给水和预热助燃空气,达到降低排烟温度,减少燃料消耗,提高加热炉热效率和高压蒸汽产量的目的。介绍了水热媒技术的原理、特点、工艺流程以及装置实际应用中的运行步骤、注意事项和改进措施。运行结果表明,水热媒余热回收系统能够适应加热炉负荷和燃料性质的变化,排烟温度调节灵活;混合排烟温度和助燃空气温度达到了设计要求,能有效防止低温露点腐蚀,延长了设备使用寿命;加热炉群平均热效率达91．15％．节约能量为5．543MW,全年可节约燃料3812t,每年可产生经济效益1334万元。     

有换热的流化床废液焚烧炉燃烧室热力计算

建立了流化床废液焚烧内炉内布置受热面时燃烧室的热力计算方法,通过求解密相区,稀相区热平衡方程,求得密相区和稀相区出口的焚烧温度,以及辅助燃烧耗量和焚烧炉效率的计算公式,为设计流化床液焚烧炉奠定了理论基础。     

基于不同标准的锅炉热效率及发电标准煤耗率修正方法

对不同标准中规定的锅炉输入热量计算方法进行了分析,指出同一机组在同一工况下,只有在基准温度与燃料温度和空气预热器入口空气温度相等且雾化燃油所消耗的蒸汽量为零时,依据不同标准得到的锅炉热效率以及由此得到的发电标准煤耗率才完全相同.基于锅炉热效率反平衡计算表达式,采用微分方法并结合泰勒公式,得到燃料温度、空气预热器入口空气温度、所采用的基准温度以及煤种偏离基准参数时,引起锅炉热效率和发电标准煤耗率偏差的计算方法,并以某2台300MW凝汽式机组为例进行了计算验证.结果表明：将试验工况下的锅炉热效率和发电标准煤耗率修正到同一基准参数下时,不同机组之间的锅炉热效率和发电标准煤耗率才具有可比性.     

供热系统_单耗分析_模型

本文首先介绍了提出了理论和方法的梗概,并在此基础上建立一现代供热系统的一般化模型,针对这一模型,计算了锅炉供热、电热供热;热泵供热和热电联产供热系统中燃料的理论单耗、附加单耗和在用户终端处供热的燃料单耗。给出了供热成本的计算公式,该计算方法适于在工程中应用。     

Pollutant emissions of burners for steam reformers for residential power supply

The cogeneration of heat and power by means of a fuel cell based CHP unit is a promising option for efficient residential power supply. For most applications natural gas is used as fuel. One main component of such a CHP unit is a fuel processor in order to generate hydrogen from the natural gas with hydrogen thermal power output of about 6 kW. Usually the steam reforming process is used for hydrogen production. In order to meet the heat demand of the endothermic steam reforming process the fuel processor is equipped with a burner, which has to work with natural gas during start up phase and mainly with the low calorific anodic off gas of the fuel cell stack during normal operation.The presented work is focused on aspects of the main pollutant emissions (carbon monoxide and nitrogen oxide) of burners integrated into the reformer. Experimental investigations of two different burners, which were developed and adapted to the steam reformer requirements, in a real fuel processor environment show, that it is possible to operate both burner concepts with high and low calorific gases with very low pollutant emissions in order to compete with emissions of current heating boilers, which are in the range of 15 mg kWh⁻¹ for CO and of 20 mg kWh⁻¹ for NO_x by adjusting suitable excess air ratios in the range of 1.2-1.4.But it is also demonstrated, that the efficiency of the fuel processor is influenced by the excess air ratio. An increase of the air ratio from 1.05 to 1.45 leads to an decrease of the efficiency from 80% to 76%. This results in a conflict of objectives between low pollutant emissions and high system efficiencies. The choice of a suitable burner concept and the definition of a suitable operation strategy can be based on the presented results. Additionally, aspects like fuel processor geometry, flame monitoring, pressure drop in the burner feed gas line as well as in the flue gas duct, investment costs and safety items have also to be considered for the burner selection.     

内燃机节油率计算的探讨

讨论比较了现有内燃机节油率计算方法的优缺点、产生误差的原因，提出了采用曲线拟合的方法求取率的新方法。文中给出了计算公式和计算步骤，通过编制计算机程序，计算了几种典型发动机的节油率指标，并传统的按度试验数据逐点计算方法进行了对比，证明此方法是一种比较客观、科学的节油率指标计算方法。     

延迟焦化装置的能耗分析及节能途径探索

以某石化公司炼油厂1．2Mt／a延迟焦化装置为例。从延迟焦化系统和吸收脱硫系统两方面,对装置能耗结构进行了分析。分析表明燃料、电是主要的消耗能源,使用先进的工艺和设备技术是节能的关键,装置的设计处理能力是影响能耗的先决因素。若要进一步降低能耗以应对原料性质变化、节约电能,则优化换热流程、进行装置热联合是提高装置热回收率的途径之一;进一步强化对流换热,降低加热炉排烟温度、减少热损失、减少燃料消耗是进一步降低装置能耗的关键。     

Impact of burner cycle time in liquid fuel pressure burners on the thermal efficiency of heating appliances

Heating appliances used in buildings are designed according to building's heating load as a function of outdoor design air temperature. Usually this temperature is quite lower than the average external air temperature during the heating season. For most of the heating season, heating appliances do not operate at their nominal heating capacity. This requires boilers to operate at a lower thermal efficiency. Furthermore, on–off cycling of the pressure oil burner increases the amount of emissions of harmful substances into the flue gases. In many systems, a built-in burner is harmonized to the heating power of a boiler. The heating appliance's thermal efficiency appears to depend on burner cycle time and boiler heating load. Thermal efficiency of the heating appliance drops during shorter burner cycle times. The shortest burner cycle time appears at approx. 50% of the boiler heating load. Interestingly, in cases where the boiler heating load is not equivalent to rated (design) boiler capacity, two methods of calculating boiler thermal efficiency produce different results.