600MW汽轮机组主调汽门系统运行工况的分析

针对某电厂600MW机组主汽阀和调节阀组系统压力损失偏大的问题,对该阀组系统进行数值计算,计算结果发现该阀组系统的调节阀阀座和阀碟之间出现了明显的节流现象,调节阀开度在100%时汽流速度达到了180m s,在81%开度时达到了200m s,明显高于允许范围。计算结果的流场还表明:从气动力设计来说,调门的流道设计不尽合理,调门不存在实际意义上的喉部,这是该阀组系统损失偏大的主要原因之一。阀组损失偏大的另一个主要原因是采用通流面积过小的滤网。如果能将阀组系统进行适当的改造,可使机组的热耗下降,产生巨大的经济效益。图4表3     

某型核电汽轮机高压主汽调节阀组稳定性研究

研究某ARABELLE型百万千瓦级核电汽轮机高压主汽调节阀组的稳定性,提出优化运行措施。以某ARABELLE型核电汽轮机为研究对象,根据高压主汽调节阀组的配汽方式和布置特点分析其运行特性;建立阀组振动测试系统,测试高压调节阀在不同开度下阀杆的振动情况,研究阀组的稳定性。结果表明:高压调节阀开度在约2.9%时,阀杆存在共振现象;随着阀门开度增加,阀杆振动幅值略有升高,但基本保持稳定,振动以流体高频湍流诱发振动为主,激振力频率集中在0～5000Hz频段;满功率下阀组内部蒸汽流速符合行业标准,具有良好的气动性能和整体稳定性。但该型核电汽轮机在夏季满功率工况时容易进入高压调节阀流量特性曲线的陡峭区域,存在阀位抖动、高压进油管油压脉动和进油管爆裂等缺陷,采取适当提高功率设定值的运行方式等,有助于维持阀门开度稳定和机组安全运行。     

1000MW超临界汽轮机主调阀内流动和噪声计算分析

针对某1000 MW超临界汽轮机主调阀系统(主汽阀和调节阀)内的蒸汽流动和噪声辐射,进行了全三维计算分析.通过求解全三维N-S方程和к-ε湍流模型,并考虑水蒸汽热力性质参数,得到了阀门流道中的蒸汽流场参数;然后采用基于FW-H方程的剪切流噪声模型,求解了蒸汽流场内的噪声源幅度分布.计算结果表明:主调阀流道内的压力损失为1.38%,其中调节阀部件的压损占主调阀总压损的66%;主汽阀和调节阀的喉口位置和阀腔流动死区等位置处的涡量很强,从而成为主要的气动噪声辐射源.     

超临界600MW汽轮机调节阀流场三维定常数值模拟研究

分析了超临界600MW汽轮机调节阀阀腔进口、阀腔顶端、阀座进口、阀座收缩段、阀座喉部、阀座渐扩段、阀座出口、阀碟等关键部位分别在调节阀（GV）的100％、50％和30％开度下的流动特性。     

卧式高压主汽阀碟与阀座间隙问题的分析与处理

文章针对现场装配过程中高压主汽调节阀阀碟与阀座存在间隙问题进行分析并提出处理方案,为以后处理或避免同类技术问题提供了借鉴和参考。     

核电汽轮机阀门的动态分析

介绍核电阀门动态分析的目的、计算原理与方法。讨论３１０ＭＷ核电汽轮机摇板式主汽阀、调节阀与蝶阀（再热主汽阀与调节阀）的动态性能，最后对摇板式主汽阀动态应力过大情况作了分析并提出了改进措施。     

660MW超临界汽轮机机组进汽阀热应力优化

分析了某出口660MW超临界汽轮机机组高压进汽阀门启动、运行过程的热应力分布情况。通过有限元计算与分析,得到了机组启动过程中主汽阀最大应力出现的时刻和位置,据此提出了优化运行过程中阀门热应力的思路和建议。     

摇板式主汽阀挠性阀座应力分析

摇板式主汽阀挠性阀座应力分析朱丹书１前言核电饱和汽轮机的主汽间与火电机组的再热主汽阀，由于蒸汽容积流量大，需要大尺寸的阀门，西屋及其它一些国外制造厂采用了摇板式阀。其结构与一般摇板式邀止间相似，但为反向布置，阀瓣关闭方向与主汽流相一致。阀座垂直于汽流...     

大型汽轮机阀壳寿命设计技术的研究

分析了汽车机主汽阀和调节汽阀阀壳寿命的薄弱环节,采用大型有限元程序对阀壳的温度场、应力场和蠕变应力进行了计算,并介绍了计算结果。提出了汽车轮机主汽阀和调节阀阀壳低周疲劳寿命和蠕变寿命的定量设计方法,并给出了应用实例。     

核电汽轮机阀门的动态分析

本文介绍阀门动态分析目的、计算原理与方法。讨论３１０ＭＷ核电汽轮机摇板式主汽阀、调节阀与蝶阀的动态性能，最后对摇板式主汽阀动态应力过大情况作了分析，并提出了改进措施。