局部采暖建筑非采暖房间平均温度模拟分析

局部采暖建筑热负荷与非采暖房间室内平均温度和外围护结构热工参数密切相关。通过对西安、大连、长春三地的典型建筑在不同外围护结构保温方式下全面采暖和局部采暖进行能耗模拟分析后发现：处于不同气候分区的局部采暖建筑,非采暖房间室内平均温度有差别;建筑中功能相同的各非采暖房间,处在中间层的室内平均温度最高,底层次之,顶层最低,热负荷反之;且各非采暖房间室内平均温度难以满足热舒适的要求。局部采暖建筑中,部分房间热负荷高于相同外围护结构保温条件下全面采暖建筑对应房间的热负荷,但建筑热负荷低于全面采暖建筑的建筑热负荷。     

西宁国际村小区壁挂式燃气锅炉运行情况调研

通过对西宁市“国际村”小区的住户燃气耗量的实测和对住户的调研，分析了不同户型影响房间热负荷的因素，比较了不同运行模式的采暖效果，对独立式壁挂燃气锅炉的采暖方式进行了评价，并对住房的主观感受进行了统计调查。     

局部大余热地下空间的空调节能策略研究

针对含有局部大余热地下空间的空调特点,建立了带有局部冷却处理的大余热空间空调系统的运行能耗模型,并给出了相应的空调运行管理策略。该策略通过优化房间风冷和水冷负荷分配,求解出房间的最佳送风状态,在满足空调房间环境要求的前提下,实现系统的节能运行。     

基于遗传算法的多机型多热源复杂热电负荷优化分配方法

热电联产机组因同时能生产热负荷和电负荷而得到了广泛应用.机组在不同热、电负荷下的热耗不同,不同机组在相同热、电负荷下的热耗也不相同.因此,为达到节约能源的目的 ,对其进行热电负荷优化分配成为至关重要的问题.针对某电厂的多机型、多热源的复杂机组,提出了一种改进的遗传算法,对该机组进行负荷优化分配.结果 表明,优化后的热耗有明显下降,极大的提高了背压机在热电负荷分配时的优化精度,可以在合理范围内对纯凝机与背压机联合运行的系统进行热电负荷分配计算.该方法对提高此类复杂机组的运行经济性具有一定的指导意义.     

水源热泵联合市政集中供热的系统设计方案及供热模式分析

针对济南市某住宅小区集中供热负荷不足的情况，提出水源热泵联合市政集中供热的系统设计方案及供热模式，并结合实际项目进行了研究。结果显示：经济性运行方案下，建议平电、谷电时段采用热泵供热，峰电时段采用市政集中供热系统供热模式；统筹经济性稳定性运行方案下，建议采用市政集中供热系统负担50%热负荷+水源热泵系统负担50%热负荷的供热模式，该供热模式下单位面积热指标为38 W/m2,水源热泵能效比为3.73，运行效率较高。为多种热源联合供热运行模式分析提供了参考思路。     

定负荷下火电机组最优运行初压的确定

针对传统的压力优化方法在迭代寻优过程中存在的一些问题,结合汽轮机变工况理论,提出汽轮机定负荷下主蒸汽压力的优化计算方法,利用粒子群算法(PSO)对最优压力进行求取,得出不同负荷下主蒸汽压力的最优运行值,并以某1 000 MW汽轮机为例进行了分析.结果表明:该方法很好地解决了定负荷下压力寻优问题,且可以得出机组的最佳滑压运行方式和最优运行初压,即80％负荷以上时,保持25 MPa定压运行;80％负荷以下时,机组保持2阀全开滑压运行模式,在低负荷区2阀全开滑压运行模式的热经济性明显高于3阀全开滑压运行模式.     

隔热涂层降低建筑顶层空调动态负荷的数值模拟

建立了屋顶和南外墙涂敷隔热涂层的房间的非稳态传热模型.利用该模型探讨了隔热涂层对房间空调动态负荷、日制冷量和室内热环境的影响,并采用北京、合肥、深圳3地夏季月平均气象数据,对当地建筑使用隔热涂层的节能效果进行了评估.研究发现:给建筑顶层外表面加装隔热涂层可显著降低房间空调负荷和日制冷量;整个夏季的空调平均日制冷量随地区的不同可降低40.0%～60.1%;隔热涂层还能显著降低房间外表面和内表面(尤其是天花板)温度的峰值和波幅,在节能的同时可改善室内热环境.     

基于圆柱源理论模型的U型埋管换热器的模拟研究

分析了圆柱热源(热汇)理论模型,运用圆柱源理论对太阳能-土壤源联合运行热泵系统进行连续20d运行的状况进行模拟,得出联合运行模式较单独土壤源运行模式节能8%~10%,可为圆柱源理论模型应用和太阳能-土壤源热泵运行模式的选择提供参考。引入“负荷集合”思想对圆柱热源(热汇)理论模型进行改进,使其适合于对土壤源热泵的全年运行进行模拟,模拟过程更为快捷。     

圆柱源理论用于地下U型盘管换热器的模拟研究

分析介绍了引入“负荷聚合”方法的改进型圆柱热源(热汇)理论模型，并运用圆柱源理论对太阳能一土壤源联合运行热泵系统全天运行模拟，指出联合运行模式较单独土壤源运行模式节能10％～12％，为圆柱源理论模型应用和太阳能-土壤源热泵运行模式的选择提供参考。     

燃气-蒸汽联合循环机组厂级负荷分配研究

热电厂在实际生产运行中,既要承担电网调峰任务,又要满足热用户需求,因此,针对这些负荷的变动,在不同机组间应该形成一种厂级负荷分配策略,以保证负荷调整时燃气-蒸汽联合循环机组的安全性和经济性。首先,将不同的产热需求划分为11个不同工况,依据电厂性能试验的数据建立线性回归模型,确定不同热负荷工况下的电负荷可调区间,保证机组负荷调整的安全性;其次,在热负荷和电负荷的可调区间内,寻找运行成本最低的热电负荷点抽象为多目标多约束的规划模型,并利用遗传算法对规划模型进行参数寻优,最终确定机组热电负荷分配最优值,优化不同机组的热电分配。     

建筑物冬季空气渗透耗热量分析

对冬季建筑物外围护门窗结构冷风渗透耗热量进行理论分析,考虑通过空气渗透和侵入造成的潜热热负荷,并对显热热负荷和潜热热负荷进行逐时计算,将结果进行比较分析。结果表明在冬季供暖空调标准工况下,24h周期内空气渗透造成的潜热热负荷约是其相应显热热负荷的8%。对于高层建筑以及室内温湿度要求较高的建筑,进行采暖负荷设计时有必要考虑这部分潜热负荷。     

太阳能跨季节储热供热系统试验分析

介绍了一种太阳能-土壤源热泵联合供热系统,对其运行试验数据进行了分析,并对其运行能效比与两种单独由土壤源热泵供热的模式进行了比较。土壤温度的变化不仅与取热速率有关,还与地温的自动恢复能力相关。该试验建筑所在的土壤条件下地温的恢复能力为30～40MJ/d。采用太阳能-土壤源热泵联合系统能效比最高,土壤源热泵单机组双供系统次之,而土壤源热泵单机组单供系统能效比最低。太阳能跨季节储热及土壤源热泵联合供热系统适用于热负荷远大于冷负荷的建筑。     

低温热源调峰供暖的最佳工况与参数

调峰参数的确定关系到供暖系统的设备容量选择，以及运行过程中的经济性问题。基于末端散热设备为散热器，在热稳定条件下，通过分析散热器供回水温度及系统流量与室外温度的函数关系，得出供暖调峰时的调峰室外启动温度、调峰运行时低温热源与调峰热源各自承担的负荷比例，并进一步分析了低温热源出力比例最大时的运行流量和流量分界温度的确定，以及低温热源与调峰热源的出力负荷分布。     

热负荷动态监控供热系统的研究

介绍了新型节能的热负荷动态监控供热方法，构建了热负荷动态监控供热系统的工作模型并阐释了其工作原理。旁管-双暖气片供热技术的应用，改善了传统采暖结构，实现了用户按需调节供热负荷，避免了无效供热。最后指出采用热负荷动态监控技术是采暖供热的发展方向。     

跨季蓄热多方式可调节供暖系统的模拟分析及可行性研究

针对太阳能跨季蓄热量利用不充分的问题,提出了一种多方式可调节供暖系统模型,利用温差控制原理实现系统供暖方式的自动转换。以乌鲁木齐地区某公共建筑为例,采用TRNSYS动态模拟软件对多方式可调节供暖系统进行了全年运行分析。结果表明:15100 m³的蓄热基坑体积与6040 m²的集热器面积恰好匹配;在非供暖期蓄热基坑内储存的7528.11 GJ热量可承担85.06%的建筑热负荷,剩余的14.94%由电能供给;在相同建筑热负荷的情况下,与传统供暖系统相比,采用多方式可调节供暖系统可节省标准煤256.84 t、天然气211520.09 m³;整个采暖期内的平均太阳能保证率可达到73%。     

基于旁路系统提升热电机组风电消纳能力研究

针对中国三北地区冬季供热期弃风现象严重的问题,提出利用高低压旁路供热解耦传统热电机组的电热强耦合关系,并基于旁路系统供热的热电机组电热特性,建立风电消纳能力数学模型,根据电网调峰需求,给出热电机组的运行策略。结果表明:高低压旁路系统参与供热可大幅提升热电机组的风电消纳能力和供热能力。为了保证高低压旁路供热安全,要注意高低压旁路蒸汽流量的匹配关系。采用"传统抽汽+高低压旁路"切换方式供热,风电消纳能力最强。以某330 MW热电机组为例,采用高低压旁路供热可进一步提升供热能力90.56%;在满足额定供热量的前提下,采用"传统抽汽+高低压旁路"切换方式供热可进一步提升热电机组风电消纳能力324.46%。     

350 MW供热机组低压缸零出力试验及仿真研究

低压缸零出力技术可有效实现热电联产机组热电解耦,提升机组供热能力和调峰能力。对某350 MW机组低压缸零出力试验方案和试验过程进行了详细分析。试验研究显示,在280 t/h供热抽汽流量下,低压缸零出力技术可降低机组负荷52 MW。受试验条件限制,为获取全负荷范围内低压缸零出力工况下机组性能,采用Ebsilon软件对低压缸零出力工况进行仿真计算。结果表明：与抽凝工况相比,低压缸零出力运行方式下,热网抽汽量可提高90 t/h,相同供热量下机组负荷可降低29%,最小电负荷率可降至28.5%,在176 MW供热负荷下供电煤耗可降低51.2 g/(kW·h)。     

Energy consumption of a residential building: comparison of conventional and RES-based systems

The energy needs of a typical one-family house in the Thessaloniki area for heating, cooling and domestic hot water production are calculated. The calculations are based on the typical average daily consumption of hot water and on the degree-day method for heating and cooling. The results are finally translated into thermal energy consumption, assuming the typical Greek situation (heating with diesel oil boilers and conventional radiators, cooling with local air-to-air split-type heat pumps and hot water production with electric heaters). The same energy needs are assumed to be covered by a vertical closed loop ground heat exchanger combined with a water-to-water heat pump system with fan-coils for heating and cooling and a thermosyphonic solar system for domestic hot water production. The ground heat exchanger/heat pump system efficiency is determined using data from an existing and continuously monitored similar system installed in the broader area of Thessaloniki. The solar system load coverage is calculated using the f-chart method. The energy consumption of the renewable energy systems is calculated and compared to that of the conventional system. The results prove that significant energy savings can be achieved.     

The heat transfer coefficients of the heating surface of 300 MWe CFB boiler

A study of the heat transfer about the heating surface of three commercial 300 MWe CFB boilers was conducted in this work. The heat transfer coefficients of the platen heating surface, the external heat exchanger (EHE) and cyclone separator were calculated according to the relative operation data at different boiler loads. Moreover, the heat transfer coefficient of the waterwall was calculated by heat balance of the hot circuit of the CFB boiler. With the boiler capacity increasing, the heat transfer coefficients of these heating surface increases, and the heat transfer coefficient of the water wall is higher than that of the platen heating surface. The heat transfer coefficient of the EHE is the highest in high boiler load, the heat transfer coefficient of the cyclone separator is the lowest. Because the fired coal is different from the design coal in No.1 boiler, the ash content of the fired coal is much lower than that of the design coal. The heat transfer coefficients which calculated with the operation data are lower than the previous design value and that is the reason why the bed temperature is rather high during the boiler operation in No.1 boiler.