钇及铈镧混合稀土对AZ91镁合金铸态组织的影响

金相显微镜及电子探针分析结果表明, 含La, Ce的混合稀土和金属Y均有促进AZ91镁合金铸态组织晶粒细化的作用. 在AZ91+(Ce, La)合金中形成的杆状化合物被证实是(Ce, La)Al4, 而在AZ91+Y合金中发现了呈块状结构的YAl2化合物. 420℃/20h固溶处理后, 由于(Ce, La)Al4及YAl2具有良好的热稳定性, 不溶入Mg基体, AZ91+RE(La,Ce,Y)合金的铸态组织为δ固溶体+(Ce, La)Al4(或YAl2)化合物+Mg17Al12三相组成.     

AZ91镁合金的挤压和析出硬化行为(英文)

挤压比为4:1,将铸态AZ91镁合金分别在250,300和350℃下进行挤压,随后进行析出硬化处理(T6)。经过热挤压和析出硬化处理后,铸态AZ91镁合金中粗大的和偏析Mg17Al12析出相被细化并均匀分布在α-镁基体中。在不同的挤压温度下合金中发生了部分或全部动态再结晶。经挤压后,该合金的极限抗拉强度从铸态的190MPa增加到570MPa。AZ91镁合金的时效硬化特征与晶粒尺寸有关。在250、300和350℃下以4:1的挤压比挤压该合金后,获得峰值硬度的时效时间分别为35、30和20h。SEM观察到在AZ91基体中存在均匀细小的Mg17Al12析出相。     

稀土元素对AZ91D镁合金组织与性能的影响研究

采用稀土元素La对AZ91D镁合金进行材料改性,以提高该合金的力学性能与耐磨性。结果表明:AZ91D+La合金的晶粒及硬质β-Mg_(17)Al_(12)相较AZ91D镁合金要明显细化,并且AZ91D+La合金铸态组织中存在针状的稀土Al4La相。加入稀土元素La的AZ91D合金的硬度、屈服强度、伸长率和拉伸强度分别增长了14.77%、16.67%、12.12%、19.02%,且添加La的AZ91D合金较未添加稀土La的AZ91D镁合金具有更好的耐磨性。     

热处理对汽车用AZ91镁合金微观组织和力学性能的影响

研究了汽车用AZ91镁合金挤压后固溶时效处理对其微观组织和力学性能的影响。结果表明:AZ91镁合金的微观组织主要由基体α-Mg和约20.6wt%的β-Mg17Al12相组成,晶粒平均尺寸约为22μm。固溶处理后合金发生再结晶,β相完全回溶到α-Mg基体,约有15.6wt%的二次β相在时效过程中析出。AZ91镁合金在410℃固溶8 h后拉伸强度略微增大,而固溶处理16 h后拉伸强度降低。合金随后在200℃时效8~16 h的过程中析出细小二次β相,增加了晶内位错运动和晶界滑动阻力,使合金的拉伸强度逐渐增大。时效24 h后因细小二次β相的粗化而使合金力学性能降低。挤压态AZ91镁合金较优的固溶时效工艺为:410℃×8 h,空冷+200℃×16 h,空冷。     

冷热循环处理对铸态镁合金组织及力学性能的影响

采用硬度检测、拉伸试验、TEM、SEM观察等方法对于两种经过冷热循环处理后的铸态镁合金AZ91和ZK60在力学性能及微观组织的变化进行了研究。研究结果表明:冷热循环处理比单独热处理或深冷处理能更有效提高合金力学性能,对于AZ91镁合金深冷处理24 h+T6效果最明显,对ZK60合金,深冷处理16 h+T6的循环处理则是最佳工艺。冷热循环处理后改变了AZ91合金中β-Mg17Al12相的数量和形貌,而在ZK60合金组织中则发现了细小的杆状相和碟状相析出。     

T6热处理对消失模铸造AZ91D与AZ91D-1.5%Y镁合金组织与性能的影响

以消失模铸造AZ91D和AZ91D-1.5%Y镁合金作为研究对象,利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、X射线能谱仪(EDS)、及金属拉伸和硬度试验等系统研究了消失模铸造AZ91D和AZ91D-1.5%Y镁合金在T6热处理过程中β-Mg17Al12相的溶解与析出对组织及力学性能的影响。结果表明,T6(420℃固溶20 h,250℃时效)处理工艺中,随时效时间的延长,AZ91D与AZ91D-1.5%Y镁合金的硬度和抗拉强度不断提高,当时效时间为15 h时,硬度和抗拉强度达到最大值,AZ91D-1.5%Y镁合金固溶处理后硬度及抗拉强度均高于AZ91D镁合金。     

T6处理对AZ91镁合金析出相β-Mg17Al12及断裂性能的影响

采用光学显微镜、场发射扫描电镜、X射线衍射及拉伸试验等研究了T6处理对铸态AZ91镁合金析出相β-Mg17Al12及断裂性能的影响.结果表明:分布在铸态AZ91镁合金晶界的粗大网状β-Mg17Al12相在T4热处理过程中几乎全部溶解,使合金的屈服强度下降,而抗拉强度和伸长率升高,断口形貌为具有一定塑性变形的解理特征;T6热处理后,合金组织中出现不连续析出与连续析出的β-Mg17Al12相,使合金的强度明显提高,而伸长率明显降低,其拉伸断裂方式以沿晶断裂为主.     

T4、T6处理对AZ80镁合金的强化作用

采用拉伸试验、金相实验和XRD等方法测试和分析了AZ80镁合金在铸态、T4态及T6态的力学性能和显微组织。结果表明:T4处理使铸态AZ80镁合金组织中沿晶界处的网状β相分解并溶入到α-Mg基体中,T6处理会析出β-Mg17Al12相,有连续析出和不连续析出,T6处理后材料的抗拉强度和屈服强度最高,T4处理后的断后伸长率较铸态和T6态高。     

T6热处理对变形AZ91D镁合金的强化作用

对热压缩变形的AZ91D镁合金进行T6热处理(410℃×3 h固溶,分别在150、170、190℃时效16 h)。结果表明:T6热处理大大提高了合金的强度和硬度,但降低了塑性;190℃的时效强化效果较好。     

热处理对细晶AZ91D镁合金组织和性能的影响

采用MEF-3金相显微镜、JSM-6700F扫描电镜、EMPA-1600电子探针以及WDW-100D型电子万能实验机等,对经Al-Ti-B细化处理的AZ91D镁合金铸态组织及固溶-时效态的显微组织和力学性能进行了观察和分析。结果表明：分布在铸态AZ91D镁合金晶界的网状β-Mg17Al12相在T4热处理过程中逐渐溶解,使得合金的硬度下降,而抗拉强度升高;T6热处理后,合金组织中出现不连续析出与连续析出的β-Mg17Al12相,使得抗拉强度和硬度明显提高;不同的热处理使合金的断口发生明显变化。     

铸造铝硅合金AlSi7Cu2Mg的T7热处理工艺

研制一种新型铸造铝硅合金AlSi7Cu2Mg,用以替代日本的AC4B和美国的328.0铝硅系合金.对此合金的熔炼处理工艺及T7热处理工艺进行研究,得出最佳热处理工艺参数:515 ℃×6 h 210 ℃×6 h时,力学性能达到σb=320 MPa,δ5＞2%.与T6处理相比,虽然损失部分力学性能,但尺寸稳定性更佳,有利于发动机性能的提高,且热处理时间短,生产成本降低.目前,该合金已用于引进轿车的缸盖生产.     

焊后热处理对T91钢组织及性能的影响

研究了T91钢焊后热处理对焊缝及母材组织性能的影响。结果表明，在740～780℃之间回火，焊缝硬度为264-237HV，回火马氏体板条特征明显，可以获得优良的焊接接头性能；回火温度超过780℃，焊缝板条马氏体特征消失，母材回火索氏体中碳化物产生偏聚，硬度、塑性明显降低。     

T4与T6热处理对AM60-0.3Nd镁合金组织和力学性能的影响

通过对AM60-0.3Nd镁合金进行T4及T6热处理,研究了不同热处理工艺对合金组织和力学性能的影响。结果表明,AM60-0.3Nd镁合金经T4热处理后,晶粒尺寸由铸态时的90μm下降至20μm左右,铸态时沿晶界分布的网状β-Mg17 Al12相完全消失,Al-Nd中间化合物由点状、块状凝聚成球状,抗拉强度得到显著提高,达到262 MPa;经T6热处理后,晶粒尺寸由铸态时的90μm下降至30μm左右,β-Mg17Al12相重新析出而Al-Nd中间化合物的形态又转变为块状,硬度得到显著提高,达到75 HV。     

预热与焊后退火对T24钢焊接接头力学性能的影响

在不同焊前预热与焊后热处理配合工艺条件下,对SA-213 T24(以下简称T24)钢管对接接头的力学性能进行了对比试验。结果表明,T24钢管具有优良的焊接性能,在焊接工艺控制合适的情况下,可不进行焊前预热及焊后热处理,是700℃参数超超临界机组锅炉水冷壁用钢管的优选材料。     

热处理工艺对EA4T钢车轴组织与性能的影响

研究了不同热处理工艺对EA4T钢车轴组织与性能的影响,并对其组织与性能关系进行了讨论。结果表明,采用优化的预处理工艺,可提高车轴组织均匀性,细化晶粒,有利于减少铁素体含量,提高车轴力学性能,使调质后的车轴得到良好的综合性能。     

高性能铸造铝硅合金AlSi7Cu2MgT7热处理工艺的研究

为适应轿车国产化需要,研发了一种新型铸造铝硅合金AlSi7Cu2Mg,用以替代日本的AC4B和美国的328 0铝硅系合金。对该合金的T7热处理工艺进行了研究,结果表明,该合金在热处理工艺为515℃×6h+210℃×6h时,力学性能达到σb=320MPa,δ5>2%,超过了AC4B、328 0T6处理时的力学性能,且尺寸稳定性更佳。目前,该合金已用于引进轿车的缸盖生产,预期将得到更广泛的应用。     

热处理工艺对T12A钢冷冲模使用寿命的影响

通过对Ｔ１２Ａ钢冷冲模具经不同热处理工艺试验表明，用中合适的未溶碳化物的存在，可显著地提高其使用寿命、用于冷冲模具上，为传统热处理后的使用寿命２倍以上。     

Influence of T6 heat treatment on A356 and A380 aluminium alloys manufactured by thixoforging combined with low superheat casting

The effects of T6 heat treatment on thixoforged A356 and A380 aluminium alloys were studied. Low superheat casting (LSC) technique was carried out to prepare proper specimens for thixoforging process. The samples were poured at 20 °C above their liquidus temperatures which provided the formation of equiaxed grains instead of dendritic growth. Produced billets were reheated for varied time from 20 to 80 min and thixoforged with 50% deformation rate. After thixoforging process, the samples were T6 heat treated for both A356 and A380 alloys. The microstructural evaluation and hardness alteration of thixoforged, solution treated and aged specimens were examined comparatively by using optical microscopy, scanning electron microscopy with energy-dispersive X-ray spectroscopy and Brinell hardness equipment. T6 heat treatment provided relatively uniform microstructure with newly formed precipitates that are Mg₂Si and Al₂Cu for A356 and A380 billets, respectively. Accordingly, hardness after artificial aging was increased considerably and reached HB 93 for A356 and HB 120 for A380 alloys.     

T91/P91钢的焊接工艺

主要介绍了T91／P91材料的特点以及其在焊接过程中容易出现的焊缝性能和HAZ性能的劣化问题，分析了T91／P91材料的焊接性，介绍了T91／P91的焊接工艺、热处理工艺以及在实际焊接施工过程中经常遇到的问题以及预防方法。通过采取合适的预热温度、焊接工艺方法和焊后热处理工艺，可以解决T91／P91焊接过程中易出现的焊缝性能和HAZ性能的劣化问题，保证焊口的质量并使焊缝、熔合区及其热影响区能够获得较好的性能，满足其在火电厂中的高温运行要求。     

7050高强铝合金铆钉丝材T73双级时效工艺

针对国产7050高强铝合金铆钉丝材,采用室温拉伸、室温剪切、镦粗试验的方法,研究了经177～182℃不同二级时效时间后7050铝合金丝材的性能。利用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)观察合金不同时效工艺下断口组织和析出相形貌特征。结果表明,拉伸强度和剪切强度随二级时效温度的升高、二级时效时间的延长逐渐降低,剪切强度低于330 MPa时镦粗试样不开裂。TEM微观组织显示,随二级时效温度的升高、时间的延长析出相形貌变化不大,但析出相的尺寸随时效温度的升高逐渐长大、间距逐渐增大;拉伸断口形貌显示,二级时效的断裂方式均为韧窝断裂和沿晶断裂的混合断裂模式,随二级时效温度的升高和保温时间的延长,断口中韧窝数量逐渐增加且尺寸变大,沿晶断裂逐渐减少。