H13模具钢低温盐浴氮碳钒共渗工艺研究

探讨了H13模具钢的低温盐浴氮碳钒共渗工艺,并对渗层组织、硬度、渗层中的元素分布以及物相组成等进行了研究.结果表明：低温盐浴氮碳钒共渗工艺明显提高了H13模具钢的显微硬度,并且渗层中的物相有利于提高模具的热疲劳性能和耐磨性,采用该工艺处理H13热作模具,使用寿命有了明显改善.     

H13模具钢低温盐浴氮碳钒共渗工艺研究

探讨了H13模具钢的低温盐浴氮碳钒共渗工艺,并对渗层组织、硬度、渗层中的元素分布以及物相组成等进行了研究。结果表明:低温盐浴氮碳钒共渗工艺明显提高了H13模具钢的显微硬度,并且渗层中的物相有利于提高模具的热疲劳性能和耐磨性,采用该工艺处理H13热作模具,使用寿命有了明显改善。     

氮碳共渗对Ni-W-SiC复合镀层的组织及性能的影响

讨论了Ni-W-SiC复合镀层与氮碳共渗复合强化的组织结构及性能，结果表明，氮碳共渗后复合镀层的硬度和耐磨性远高于未氮碳共渗的复合镀层，扫描电镜结果表明，在共渗处理中，复合镀层存在硬度梯度，且基体中的换向复合镀层扩散，形成“钉扎效应”，显著提高了镀层与基体的结合力。X射线衍射表明，复合镀层经氮碳共渗后，产生很多新相，这些相的存在显著提高了复合镀层的硬度和耐磨性。     

热作模具钢的软氮化处理和冲击性能

研究了不同软氮化处理温度与时间对新型高Cr热作模具钢表面渗层组织、厚度、硬度和冲击韧度的影响规律。结果表明,随软氮化温度的升高和软氮化时间的延长,渗层厚度逐渐增加,硬度和冲击韧度提高。     

工模具钢的低温电解渗硼及其性能

本文实验了580～620℃低温电解渗硼工艺,并对其渗硼层的显微组织及硬度进行了分析与测定。渗硼层由FeB和Fe_2B双相组成,HV_(0.01)160～1800。本文还对几种新型模具钢低温电解渗硼与常规热处理、碳氮氧共渗处理进行比较。结果表明,低温电解渗硼可以显著提高高合金模具钢的耐磨性和抗热疲劳性能。     

DT合金滚轮体热冲压冲头复合强化工艺研究

阐述了DT合金正确的锻造方法，通过对该合金实施镀镍稀土渗硼、等温淬火、高温回火复合处理，能得到很高硬度、耐磨性及抗高温氧化和冷—热疲劳抗力。应用于喷油泵滚轮体的热冲压冲头上，使用寿命比相应的热作模具钢可提高15～20倍。     

渗氮、渗硼对Crl2MolV钢耐磨性的影响

研究了渗硼、渗氮、硼氮共渗等表面处理对Cr12Mo1V模具钢耐磨性的影响.结果表明:渗硼、渗氮等化学热处理能大大提高工模具的硬度和耐磨性.     

渗氮、渗硼对Cr12Mo1V钢耐磨性的影响

研究了渗硼、渗氮、硼氮共渗等表面处理对Cr12Mo1V模具钢耐磨性的影响。结果表明：渗硼、渗氮等化学热处理能大大提高工模具的硬度和耐磨性。     

渗硼对拉伸模具强韧化的改善研究

以废钢和生铁为主要原料,以低碳铬铁、硅铁以及钛铁等为添加剂,采用中频感应电炉及不氧化法制备汽车用拉伸模具钢。探讨了渗硼时间以及渗硼温度对汽车用拉伸模具钢性能的影响规律。结果表明:当渗硼温度900℃,渗硼保温时间9h,经渗硼处理后的汽车用拉伸模具钢的性能最好,其抗折强度610.6MPa,显微硬度1195HV0.2,冲击韧度456.7J/cm2。     

RB40合金滚轮体热冲压冲头复合强化工艺研究

阐述了RB40合金的性能特点及正确的锻造方法，通过对该合金实施镀镍-稀土渗硼、等温淬火、高温回火复合处理，能得到很高硬度、耐磨性及抗高温氧化和冷-热疲劳抗力．应用于喷油泵滚轮体的热冲压冲头上。使用寿命比相应的热作模具钢可提高15～20倍。     

Wear Behaviors of GH4169 Super Alloy and 3Cr2W8V Tool Steel Under Dry Rolling Condition

Wear behaviors of 3 Cr2 W8 V and GH4169 with H70,including surface property,wear performance and friction work,were investigated.3 Cr2 W8 V and H70 friction pair suffered severer wear and surface damage than GH4169 and H70 friction pair.The wear process had an impact on GH4169 subsurface hardening,but no effect on 3 Cr2 W8 V.Heat energy was a proportion of the total friction work,and 3 Cr2 W8 V consumed more energy than GH4169 during temperature rise.From the numerical calculations,3 Cr2 W8 V had a more concentrated heat distribution and produced more wear than GH4169.Ultimate tensile strength(rUTS) and uniform elongation(eUE) were considered to evaluate the wear resistance of two materials,and GH4169 had a higher rUTS9 eUEvalue and lower wear degree.In conclusion,the wear mechanism of GH4169 is adhesive wear,and 3 Cr2 W8 V is a combination of abrasive and adhesive wear.Cooling can reduce the wear volume for GH4169 due to good thermal conductivity.The results show that GH4169 is more reliable for the tool material,with a better wear resistance under dry rolling condition.     

木材加工旋切刀和刨切刀材料及其热处理

木材加工旋切刀和刨切刀用7CrWMoVSi和5Cr8WMo2VSi钢是通用性刃钢,8Cr2W2MoVSi和6Cr6W3MoV2Si钢是新研制的超细碳化物刃钢。新钢种克服了碳化物粗化,可使刀具有高的锋利度和耐磨性。研究表明,8Cr2W2MoVSi钢淬火后剩余碳化物平均尺寸为0.33μm,回火后硬度为61.5～63.5 HRC;6Cr6W3MoV2Si钢淬火后剩余碳化物平均尺寸为0.5μm,回火后硬度为62～64 HRC。旋切刀和刨切刀的锋利度、耐磨性、抗冲击性及热硬性是主要的使用性能,既与刃钢的综合力学性能有关,也与碳化物细化相关。     

深冷处理与工模具的耐磨性

热处理后的金属材料再经低落曙处理，其力学能明显提高，尤其是高碳高合金工模具钢的耐磨性提高特别显著。本文着重研究了应用面较广的Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢的处理工艺制度，组织性能及其磨损机理。     

W6钢电子束焊后表面重熔硬化

高速钢是一种具有高硬度、高耐磨性的特殊工具钢.对于进行过球化退火的高速钢,其显微硬度损失较大,严重影响其应用.为恢复球化退火W6Mo5Cr4V2高速钢表面的显微硬度,同时保证其内部良好的韧性不受影响,采用电子束表面重熔对其表面进行硬化.结果表明,重熔表面整体呈现平整光滑状态,存在小尺寸熔坑,重熔层内部呈现胞状树枝晶组织,主要由马氏体、残余奥氏体、晶间网状M₂C共晶碳化物以及细棒状MC碳化物组成,呈现不均匀的条带状分布,在重熔区边界存在未熔碳化物,在重熔区中心区域碳化物均匀性较高,并对晶间碳化物的形成机理进行了分析.经过电子束表面重熔,由于晶内针状马氏体以及晶界脆性碳化物生成,W6Mo5Cr4V2高速钢表面的显微硬度由283 HV提高到800 HV以上,母材的显微硬度恢复效果显著.     

32Cr2Mo2NiVNb 钢盐浴氮化工艺

目的将盐浴氮化工艺用于32Cr2Mo2NiVNb钢的表面处理。方法采用盐浴氮化工艺处理32Cr2Mo2NiVNb钢,通过对金相组织、力学性能、断口形貌、耐蚀性能、高温耐磨性能等的测试分析,研究该工艺对32Cr2Mo2NiVNb钢组织和性能的影响,验证该工艺对32Cr2Mo2NiVNb钢的适用性。结果32Cr2Mo2NiVNb钢盐浴氮化后,基体组织为均匀的细针状索氏体+少量游离铁素体,渗氮层深度约为0.23 mm,化合物层深度均匀,约为17μm,渗氮层疏松度、氮化物、脆性评级均达到1级;表面硬度为1011HV0.3,较氮化前提高153.4%;抗拉强度、拉伸断口形貌均无明显变化,断后伸长率、断面收缩率、冲击吸收能量仅小幅降低;耐中性盐雾时间为镀硬铬试样的6.3倍;经190 s高温磨损的表面磨痕细小均匀,磨损失重较镀硬铬试样降低62.8%。结论盐浴氮化工艺不损害32Cr2Mo2NiVNb钢组织、强度等,仅使塑性、韧性指标小幅降低,相较于镀硬铬工艺,可显著提高32Cr2Mo2NiVNb钢的耐蚀性、高温耐磨性,对32Cr2Mo2NiVNb钢的工艺适用性良好。     

W18Cr4V钢真空气淬和普通油淬的组织与性能比较

采用真空气淬法和普通空气加热油淬法分别对W18Cr4V钢进行热处理。利用金相显微镜和洛氏硬度计对热处理后W18Cr4V高速钢的组织和硬度进行了比较观察和测试分析。结果表明,两种淬火工艺处理的试样组织基本一致,均为隐晶形的淬火马氏体基体组织、大颗粒状的共晶碳化物和细小点粒状的二次碳化物及残留奥氏体,气淬后的组织更均匀;回火后的组织也很相似,为回火马氏体及未溶解的共晶碳化物和二次碳化物。经真空气淬的试样硬度（65HRC）仅比普通空气加热油淬的（66HRC）略有降低,但能满足工模具的硬度要求,而且试样表面光洁,呈银灰色,变形微小,对于要求精度不太高的零件,无需进行后续加工,对环境也无污染。     

高温滑动磨损过程中氧化物磨屑的演变机制研究

在65Mn钢分别与3Cr2W8V钢和真空熔结铁基合金涂层（成分是4.5%C-46%C-1.0%Si-2.0%B-6.3%Ni-Fe余量）组成的高温滑动磨损系统中，研究了氧化物磨屑的演变机制，证明磨损过程中磨屑不仅存在氧化，碎化等机械，化学过程，还存在因相互挤压而粘结甚至微区热压烧结等冶金过程，两方面的共同作用，使氧化物磨屑成分均匀化。应用Fe-O系统相图和Fe3O4-Cr2O3系统相图，分析两磨损系统磨屑形态差别的原因。     

W18Cr4V钢的离子氮碳共渗┐离子渗硫复合处理

本文研究了Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ钢的离子氮碳共渗－离子渗硫复合处理工艺。试验表明，Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ钢经离子氮碳共渗－离子渗硫复合处理后，表层可获得氮碳化合物和硫化物的复合渗层。该复合渗层可以明显提高Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ钢的耐磨性。     

W6Mo5Cr4V2/A100复合材料的制备及摩擦性能

为了提高A100钢的摩擦学性能,采用气雾化法制备纯A100钢粉末及分别添加10%、17%、23% W6Mo5Cr4V2高速钢的W6Mo5Cr4V2/A100合金粉末,再利用粉末冶金工艺制备W6Mo5Cr4V2/A100复合材料。研究不同含量W6Mo5Cr4V2钢对复合材料力学性能和摩擦性能的影响,并探讨其磨损机理。结果表明,随着W6Mo5Cr4V2钢含量的增加,复合材料的硬度先上升后下降,且摩擦因数和磨损率都有不同程度的降低,但是材料的密度和韧性都略微下降。当W6Mo5Cr4V2钢含量为17%时,复合材料的摩擦性能最优,这与其优异的微观结构和力学性能有着密不可分的关系。     

用3Cr3Mo3W2V钢制作钢管热冲孔凸模的试验

用3Cr3Mo3W2V钢代替3Cr2W8V钢制作钢管热冲孔凸模,凸模采用双重淬火和表面硫氮共渗处理工艺,冲孔时将凸模冷却方式由强制水冷却改用PF冷却介质冷却,可使凸模寿命提高2～3倍。