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研究了锆-4合金在不同应变速率下的低周疲劳和带应变保持时间相关低周疲劳行为。结果表明:在不同加载方式下,锆-4合金均表现为循环硬化,应变保持和应变速率降低均进一步提高循环饱和应力。应变保持降低材料的疲劳寿命,特别是在高应变幅区域。随着应变速率降低,材料疲劳寿命降低。疲劳变形亚结构观察表明:锆-4合金时间相关疲劳过程中以柱面滑移和晶界滑移方式变形。 相似文献
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研究了锆-4合金在不同应变速率下的低周疲劳和带应变保持时间相关低周疲劳行为。结果表明:在不同加载方式下,锆-4合金均表现为循环硬化,应变保持和应变速率降低均进一步提高环孢和应力。应变保持降低材料的疲劳寿命,特别是在高应变幅区域。随着应变速率降低、材料疲劳寿命降低。疲劳变形亚结构观察表明:锆-4合金时间相关疲劳过程中以{101↑-0}柱面滑移和晶界滑移方式变形。 相似文献
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锆—4合金的水蒸汽腐蚀动力学 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了1000℃~1300℃锆-4合金的水蒸汽腐蚀动力学。实验所用材料为锆-4合金管,实验方法为等温氧化实验方法,实验发现,锆-4合金的腐蚀动力学符合抛物线规律:(△W)^2=2.008×10^8.t.exp(-17826/T),随腐蚀反应时间的逐渐延长,锆-4合金的腐蚀反应动力学不再遵循抛物线规律,腐蚀动力学曲线向上偏离初期的抛物线,出现“加速腐蚀”现象。扫描电镜分析表明,长时间水蒸汽腐蚀后的“ 相似文献
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锆-4合金高温疲劳断口分形特征二次电子线扫描法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用二次电子线扫描法研究了锆-4合金RT、400℃和600℃下疲劳断口分形特征,指出锆-4合金疲劳断口是一种与晶粒尺寸相当的材料组织层次上的分形结构;随着断口分形维数的增大,相应的疲劳寿命单调递增。认为相同循环塑性应变幅下,随着试验温度升高,疲劳过程中蠕变作用加强,断口表面蠕变空洞和二次裂纹数量明显增加,断口表面粗糙度增加是疲劳断口分形维数增大的原因。 相似文献
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新锆合金在两种不同介质中的耐蚀行为 总被引:6,自引:3,他引:3
研究了几种Zr-Sn-Nb-Fe-Cr新锆合金在400℃,10.3MPa及在3600℃,18.6MPa含7*10^-5锂的氢氧化锂水中的耐蚀行为; 用TEM和SEM对合金中的第二相的结构和组合进行了分析。 相似文献
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测定了锆-2.5Wt%铌合金在冷变形量为20%,50%及400℃退火后的板织构,计算了织构系数,讨论了织构形成、发展与工艺的关系。结果表明,冷加工变形量越大,织构越强烈;冷加工变形织构在400℃/24h退火后不仅不会消失,反而会得到加强,这是由于择优取向的亚晶在退火回复过程中变得更加完整的原因。 相似文献
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研究了室温和400℃去应力退火状态Zr-4合金对称拉-压低周疲劳行为。建立了循环和单调加载方式下Zr-4合金应力-应变曲线方程和循环应变幅-疲劳寿命之间的关系;分析了温度对Zr-4合金变形行为和疲劳性能的影响;讨论了高温疲劳寿命预测方法;根据疲劳断口SEM观察结果,分析了Zr-4合金在室温和400℃疲劳断裂方式的异同。结果表明,Zr—4合金室温下的循环应力-应变曲线表现为循环硬化,而400℃下表现为循环软化;室温和400℃下的循环应变幅-疲劳寿命关系分别为△εp·Nf0.7668=48.94,△εp·Nf0.3689=4.98. 相似文献
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大直径钛铸锭的轧制开坯工艺 总被引:2,自引:1,他引:2
采用二次电子线扫描法研究了锆-4合金RT、400℃和600℃下疲劳断口分形特征,指出锆-4合金疲劳断口是一种与晶粒尺寸相当的材料组织层次上的分形结构,随着断口分形维数的增大,相应的疲劳寿命单调递增,认为相同循环塑性应变幅下,随着试验温度升高,疲劳过程中蠕变作用加强,断口表面蠕变空洞和二次裂纹数量明显增加,断口表面粗糙度增加是疲劳断口分形维数增大的原因。 相似文献
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利用Formastor-Press热模拟试验机对GCr15钢高速热变形及再结晶过程进行了研究,着重探讨了形变速率及间隔时间对变形与再结晶过程的影响。结果表明:L在高速变形条件下,随着变形速率的增加,形变享晶数量逐渐增加,同时,形变速率的增加促进了动再结晶过程的进行,改善了再结晶后组织的均匀性。在高形变速率、小变形量、多次变形时,当各道次各间隔时间很短时(<ls),真应力-真应变曲线接近于平滑。 相似文献
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讨论了焊缝是否存在压缩塑性变形问题和拉达伊D应力应变原理图存在的问题。指出刚刚经历熔化—凝固过程的焊缝不存在压缩塑性变形 ,一直承受拉伸塑伸变形。拉伸塑性变形区的范围要比拉达伊D的原理图上给出的大得多 ,对拉达伊D的原理图进行全面修改 ,提出新的焊接热应力应变原理图。在新原理图中 ,三组曲线分别是升温—降温、压缩—拉伸和拉伸弹性—塑性变形的分界线。将等温线所处的温度明确为熔点 ,它包围的区域为熔池。取消弹性卸载区的提法 ,改为弹性变形区。整个焊接板由弹性变形区、压缩塑性变形区、拉伸塑性变形区和熔池组成。 相似文献
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为了研究35CrMoV钢的高温变形行为,借助Gleelble 3800型热模拟试验机,在应变速率为0.01~10 s-1、变形温度为950~1150℃的条件下进行轴向单道次高温压缩试验,并根据试验结果绘制35CrMoV钢的流动应力-应变曲线。分析研究了变形温度、应变速率对流动应力的影响,计算了变形激活能Q及参数n、A、α的取值。试验结果表明:35CrMoV钢在950~1150℃进行压缩试验时,存在动态再结晶和动态回复两种流动应力-应变关系,当应变速率为0.01和0.1 s-1时,其流动应力-应变曲线主要表现为动态再结晶型;当应变速率为1和10 s-1时,其流动应力-应变曲线主要表现为动态回复型。在试验条件下获得35CrMoV钢的平均变形激活能Q为310.433 kJ·mol-1,建立了用于描述35CrMoV钢流动应力、应变速率和变形温度三者之间关系的本构方程。 相似文献