不锈钢换热管泄漏失效的原因

某化工企业多台管壳式换热器在服役3～4 a后陆续发生泄漏,拆卸后检查发现换热器内部大量304不锈钢换热管存在开裂或穿孔现象。通过宏观形貌分析,扫描电镜及能谱分析,金相检测,化学成分分析、晶间腐蚀试验、残余应力测试等手段对不锈钢管失效原因进行分析。结果表明：换热管出现穿孔和开裂失效的主要原因是材料发生了晶间腐蚀及应力腐蚀。换热管材料304不锈钢具有晶间腐蚀敏感性,换热管内外壁都存在明显的残余拉应力,且介质中存在S、Cl等腐蚀性元素,换热管材料同时具备以上3种应力腐蚀开裂的必要条件而发生应力腐蚀开裂。     

不锈钢气相管焊接热影响区应力腐蚀开裂研究

针对一起SUS304L不锈钢化工气相管焊接热影响区(HAZ)应力腐蚀开裂(SCC)的失效综合分析，发现该不锈钢SCC为穿晶应力腐蚀开裂而不是常见的不锈钢HAZ的晶间应力腐蚀，认为SUS304L不锈钢在此服役环境中对SCC无法免疫。根据材料发生SCC失效微观特征与使用环境的关系，给出了选材和焊接加工的建议。     

某电厂#3炉水冷壁管泄漏失效原因分析

某电厂125MW锅炉累计运行119611h后因水冷壁管泄漏而停炉检修。管子失效主要发生在前、后侧墙水冷壁标高约13～15m处。根据失效分析认为，水冷壁管失效主要是不锈钢密封板线膨胀系数大、导热性差所致其开裂，但热疲劳也可能是导致水冷壁管失效的原因之一。     

某电厂#3炉水冷壁管泄漏失效原因分析

某电厂 12 5MW锅炉累计运行 1196 11h后因水冷壁管泄漏而停炉检修。管子失效主要发生在前、后侧墙水冷壁标高约 13～ 15m处。根据失效分析认为 ,水冷壁管失效主要是不锈钢密封板线膨胀系数大、导热性差所致其开裂 ,但热疲劳也可能是导致水冷壁管失效的原因之一。     

304连续油管在油井条件下的失效分析

通过宏观观察、金相组织、扫描电镜观察和能谱分析等手段,对304奥氏体不锈钢连续油管的开裂原因进行分析。结果表明:连续油管开裂属于氯离子和其他有害介质共同作用引起的应力腐蚀开裂,还对不锈钢连续油管发生裂纹的起始位置等失效问题进行了分析。     

锅炉水冷壁下联箱定排管泄漏的原因

电厂锅炉水冷壁下联箱不锈钢定排管发生开裂并泄漏,泄漏点位于距离焊缝15mm的母材处。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱分析以及应力分布的有限元分析等对开裂原因进行了分析。结果表明,安装应力以及介质中的氯离子协同作用,诱发了不锈钢定排管的应力腐蚀开裂,最终导致泄漏。     

火电厂锅炉水冷壁管横向裂纹开裂原因分析

对电厂锅炉水冷壁管与鳍板焊接处开裂原因进行失效分析.结果表明:水冷壁管向火一侧表面氧化严重,管内侧存在结垢现象,同时水冷壁管珠光体发生球化,在运行过程中,在循环热应力和焊接残余应力叠加作用下,裂纹在焊缝接头处萌生,沿着拉应力区扩展,造成疲劳开裂.     

沿海大气环境304不锈钢法兰连接双头螺柱腐蚀开裂失效分析

中变气分液罐顶部安全阀下的304不锈钢法兰紧固双头螺柱在服役过程中发生腐蚀开裂,通过宏观检查、化学成分检测、金相分析、扫描电镜及能谱分析等手段,对该304不锈钢双头螺柱开裂原因进行了分析。结果表明,螺柱开裂原因主要有两点,一是材质不合格,Cr含量比标准规定值要低;二是由于沿海工业大气环境下较多的S、Cl元素,导致双头螺柱工作时发生应力腐蚀开裂。针对失效原因提出相应的预防措施及建议。     

304不锈钢焊管应力腐蚀开裂原因

某公司不锈钢焊管使用过程中出现大面积开裂泄露。采用宏观检验、化学成分分析、金相检验、SEM、EDS能谱分析等方法,对该管道的开裂泄露进行失效分析。结果表明,该焊管的开裂主要为氯离子应力腐蚀开裂。焊管成型后未热处理造成的残余应力、管外面橡塑保温材料释放出的氯离子共同造成了该不锈钢焊管的应力腐蚀开裂。     

奥氏体不锈钢的氯化物应力腐蚀开裂研究进展

奥氏体不锈钢广泛地用作石化、煤化工、电力、造纸、化学等行业主要设备和管道的材料,在煤化工、石油化工等复杂和恶劣的服役环境下,不锈钢材料的设备和管道出现腐蚀失效的问题仍屡见不鲜,尤其是应力腐蚀开裂失效最为突出。本文从氯离子含量、温度、pH值、氧气、有害介质等方面论述了奥氏体不锈钢氯化物应力腐蚀开裂的主要影响因素,探讨了奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的安全评定和现场检测的方法,并从工程实践方面提出了减缓奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的具体措施。     

氧氯协同对304L不锈钢在高温高压硼锂水中应力腐蚀开裂的影响

采用高温高压慢应变速率拉伸试验方法(SSRT),研究了饱和氧环境下不同氯离子浓度对304 L不锈钢在高温高压硼锂水介质中氯致应力腐蚀开裂的影响。结果表明:在一定浓度范围内有氧无氯或者有氯无氧环境下,304L不发生应力腐蚀开裂。在空气饱和氧条件下,氯离子浓度在1 mg/L至10 mg/L之间变化时,应力腐蚀敏感性随浓度变化不大;而当氯离子浓度大于20 mg/L时,应力腐蚀敏感性随浓度的增加变化很大,当氯离子浓度为50 mg/L,304L几乎完全为脆性断裂。     

氯化物溶液中敏化304不锈钢应力腐蚀开裂的临界电位

研究了氯化物浓度、溶液温度、应力及敏化程度对敏化304不锈钢在NaCI水溶液中晶间型应力腐蚀开裂的影响。结果表明，材料的敏化程度、NaCI浓度、溶液温度和应力对敏化304不锈钢的ER.SCC有显著的影响，敏化304不锈钢的DR．SCC低于ER．CREV，应力腐蚀开裂发生在正于ER．SCC的电位范围，而电位低于该值则免于发生应力腐蚀开裂，由此得知，ER．SCC可适用于评价敏化不锈钢的应力腐蚀开裂敏感性。     

锅炉水冷壁管纵向裂纹开裂原因浅析

通过宏观检验、光谱分析、金相检验等方法对电厂锅炉水冷壁管焊接处开裂原因进行失效分析。结果表明:由于温度变化产生的热应力、焊接残余应力以及结构应力作用下,裂纹在焊缝接头处萌生,产生纵向裂纹。     

燃机电厂304不锈钢三通管应力腐蚀开裂的原因

某燃机电厂天然气输送管道的一只304不锈钢三通管发生了开裂泄漏。采用体视显微镜、光学显微镜、光谱仪、扫描电子显微镜(SEM)及X射线能谱(XRD)等检测技术对三通管样品进行了宏观及微观分析。结果表明:裂纹呈分叉状,断口存在大面积的泥状花样腐蚀产物并含有较高浓度的氯离子,充分表明裂纹是由于应力腐蚀开裂而形成的。同时,针对裂纹原因也给出了相应的预防及改善措施。     

富气反应器F316不锈钢变径管接头腐蚀破裂原因分析

用光学显微镜、扫描电镜、俄歇能谱等方法对Ｆ３１６不锈钢变径管开裂件进行了失效原因分析。结果表明,在高温高压的服役条件下,变径管接头焊接热影响在应力作用下,环境介质中Ｃｌ＾－１污染物是引起穿晶应力腐蚀破裂的主要因素。     

1Cr18Ni9不锈钢缸体应力腐蚀破裂失效分析

针对某厂不锈钢活塞筒的应力腐蚀问题,对试样进行了失效分析,其中包括裂纹宏观分析、金相观察、扫描电镜分析和XRD分析.结果表明,晶粒晶界处的非金属杂质和缸体内工业循环水中的氯离子是引起活塞筒应力腐蚀开裂的主要原因.     

304不锈钢热水管应力腐蚀开裂分析

针对304不锈钢热水管道发生腐蚀泄露的现象,通过化学成分分析、金相显微镜、扫描电子显微镜和能谱仪等分析手段,对泄露热水管道的成分组成、显微组织、裂纹形貌及腐蚀产物成分进行了检测分析。分析结果表明:应力腐蚀开裂是造成该304热水管腐蚀泄露的主要原因,这是由管壁受到的应力以及环境中的氯离子共同作用所引起的。     

不锈钢在酸性氯离子溶液中的应力腐蚀开裂机理与缓蚀剂研究

<正> 本文对不锈钢于酸性氯离子溶液中的应力腐蚀开裂机理和应力腐蚀的缓蚀剂进行了研究。研究表明奥氏体不锈钢在酸性氯离子溶液中发生应力腐蚀开裂时处于活性阳极溶解状态,其应力腐蚀开裂机理既不能用钝化膜破裂-再钝化理论解释,同时也不能用氢脆理论解     

加氢车间二套空冷入口管开裂分析

本文是对一根奥氏体不锈钢管的开裂所做的分析。通过对断裂部位的金相、断口和应力等的试验分析表明,该管具有由氯离子引起的奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的特征和条件。证明该奥氏体不锈钢管是由氯离子引起的应力腐蚀并伴有腐蚀疲劳造成的开裂。     

敏化态304不锈钢在室温下发生应力腐蚀的Cl~-浓度界限

用慢应变速率实验技术研究了敏化态304不锈钢在室温氯化钠溶液中的应力腐蚀行为。结果表明:敏化态304不锈钢在近中性的氯化物溶液中呈典型的沿晶应力腐蚀开裂,随Cl-浓度的提高,应力腐蚀开裂敏感性增强,应力腐蚀的发生存在一个临界Cl-浓度。关键词