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2519铝合金热变形流变行为 总被引:23,自引:11,他引:23
采用Gleeble-1500热模拟机进行高温等温压缩实验,研究了2519铝合金在变形温度为300~450℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的流变变形行为.结果表明:应变速率和变形温度对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大,在应变速率ε<10 s-1条件下,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复的特征;而在ε=10 s-1,t≥350℃的变形条件下,合金发生了局部动态再结晶.可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述2519铝合金高温塑性变形时的流变行为. 相似文献
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01570铝合金热压缩变形的流变应力本构方程 总被引:3,自引:1,他引:2
在Gleeble-1500热模拟机上对01570铝合金进行等温热压缩实验,变形温度为300~450℃,应变速率为0.001~1 s-1,研究其热压缩变形的流变应力行为.结果表明:01570铝合金真应力-应变曲线在变形温度为300 ℃,应变速率为0.01~1 s-1的条件下,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复特征;而在其他条件下,应力达到峰值后随应变的增加而逐渐下降,表现出动态再结晶特征.在用Arrhenius方程描述01570铝合金热变形行为时,其变形激活能Q为152.33 kJ·mol-1. 相似文献
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在Gleeble-1500热模机上对2026铝合金进行了热压缩实验,研究该合金在变形温度为300~500℃、应变速率为0.01~10 S-1条件下热压缩变形流变应力行为.结果表明:流变应力开始随应变的增加而增大,出现峰值后逐渐减小并趋于平稳,表现出流变软化特征;应力峰值随温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大;可用包含Zener-Hollomon参数的Arrhenius双曲正弦关系来描述2026铝合金热变形行为,其变形激活能为256.02KJ/mol.合金热压缩变形的主要软化机制由动态回复转化为连续动态再结晶. 相似文献
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2519铝合金热压缩变形流变应力行为 总被引:19,自引:6,他引:13
在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0~ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5~ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s- 1 )条件下 ,流变应力开始随应变增加而增大 ,达到峰值后趋于平稳 ,表现出动态回复特征 ;而在高应变速率 (ε≥ 2 5 s- 1 )条件下 ,应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降 ,表现出不连续再结晶特征。在用 Arrhenius方程描述 2 5 19铝合金热变形行为时 ,其变形激活能 Q为 16 7.81k J/ mol 相似文献
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在Gleeble-1500热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了Al-Cu-Mg-Ag合金在变形温度为300~500 ℃、应变速率为0.01~10.00 s-1条件下的流变变形行为,建立了Al-Cu-Mg-Ag合金热变形本构方程.结果表明,流变应力随温度的降低、应变速率的提高而增大,在应变速率小于10.00 s-1的条件下,流变应力随应变增加而迅速增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复的特征;在应变速率为10.00 s-1,温度大于300 ℃的条件下,应力达到峰值后逐渐下降,并出现锯齿波动现象,表明合金发生了局部动态再结晶;Al-Cu-Mg-Ag合金高温变形时的流变行为可用Zener-Hollomon参数来描述,其变形激活能为160.08 kJ/mol. 相似文献
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在变形温度为420~540℃、应变速率为0.001~1 s-1的条件下,在Gleeble-1500热模拟试验机上采用圆柱体等温热压试验对6016铝合金的热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响.结果表明:6016铝合金流变应力受应变速率和变形温度的影响明显,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率提高而增大;当温度大于420℃时,应变硬化指数n受温度和应变速率的影响较小;当温度为500℃、应变速率为0.001 s-1时,其应变速率敏感性指数m达到0.3036;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述6016铝合金热压缩变形时的流变应力行为;热变形流变应力的拟合曲线与实验曲线能很好吻合. 相似文献
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采用G leeb le-3500热模拟实验机,对3104铝合金在变形温度为350℃~500℃、应变速率为0.001 s-1~1s-1、变形程度为50%的条件下进行热压缩试验。结果表明,流变应力随应变的增加而显著增大,到达峰值后逐渐降低并趋于稳定,具有明显的稳态流变特征。变形温度和应变速率对流变应力影响较大,并用包含Arrhen iues项的本构方程描述了3104铝合金的高温变形行为。 相似文献
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在变形温度420~540℃、应变速率0.001~1 s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响.结果表明:6016铝合金流变应力受应变速率和变形温度的影响明显,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;当温度大于420℃时,应变硬化指数n受温度和应变速率影响较小;温度为500℃、应变速率为0.001s-1时,其应变速率敏感性指数m达到0.3036;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述6016铝合金热压缩变形时的流变应力行为;拟合曲线与实验曲线能很好吻合. 相似文献
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变形观测中的模式识别问题 总被引:12,自引:2,他引:12
回顾了变形观测数据处理理论的发展,分析了变形测量数据处理的程序,简明地剖析了各种方法的特点及不足,结合目前某些新的数据处理理论提出了几个变形分析理论中的模式识别问题,并就变形模式描述及模式分析的有关理论和方法在变形分析中的应用进行了综合性分析,引出了一系列值得进一步研究的领域。 相似文献
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TWIP钢不同温度变形的力学性能变化规律及机理研究 总被引:4,自引:0,他引:4
通过控温拉伸实验分析了在298,373,473和673 K温度下变形时,TWIP钢(Fe-25Mn-3Si-3Al)力学性能和显微组织的变化规律.结果表明,TWIP钢的强度和延伸率均随温度的升高而降低.通过热力学公式对不同温度下TWIP钢层错能Γ的估算可以推断,温度T≥673 K时,Γ≥76 mJ/m2,滑移为TWIP钢主要的变形机制;298 K≤T≤373 K时,21 mJ/m2≤Γ≤34 mJ/m2,孪生为TWIP钢主要的变形方式,此时产生"TWIP"效应,可获得较高的加工硬化速率,从而获得高强度及高塑性. 相似文献
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提高金属成形性的研究 总被引:2,自引:1,他引:1
指出了金属成形性对制造机械零件的重要性,介绍了建立金属成形极限图的测量方法,叙述了一些具有较高成形性的新工艺,阐述了金属成形性程度的有关因素。文末列出了一些金属材料的许用变形程度。 相似文献
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低温钛合金的研究进展 总被引:2,自引:1,他引:1
因具有优异的低温综合性能,钛合金作为重要的低温工程材料而逐渐受到广泛重视。本文概述了当前国际低温钛合金的应用现状,从α钛合金、α/β两相钛合金及β钛合金方面,综述了钛合金低温变形机制的最新研究进展,并总结了这3类不同相成分的钛合金的低温变形机制。从温度、合金成分、形变因素和显微组织方面,归纳总结了不同因素对钛合金低温塑性变形机制的影响。另外,还探讨了低温钛合金的发展趋势,以期为新型综合性能更好的低温钛合金的设计和研发提供参考。 相似文献