30Cr13马氏体不锈钢焊接工艺评定

30Cr13为马氏体不锈钢,含碳量较高,同质焊缝及热影响区焊态下为马氏体组织,有较大冷裂倾向。通过对12 mm厚30Cr13钢板的焊接结构进行焊接工艺试验。结果表明,在选用奥氏体不锈钢焊接材料的条件下,严格控制焊接工艺,通过焊前预热及焊后消除应力热处理可以获得良好的焊接接头力学性能,满足相关标准及设计要求。     

马氏体不锈钢转轮焊接工艺

着重论述了本公司在制造酉酬水电站混流式水轮机转轮过程中的焊接工艺.通过研究、实践,确定转轮的最佳制造工艺及马氏体不锈钢材料的焊接方法,为今后混流式转轮的制作度同种材质材料的焊接积累了经验.     

GX4CrNiMo16-5-1马氏体铸钢件焊接技术的试验性研究

根据GX4CrNiMo16-5-1马氏体不锈钢铸钢件化学成分和力学性能特性,分析采用GMAW和GTAW两种焊接方法对该类铸钢件的焊接性。根据铸钢件产品技术条件,匹配合理的焊接材料、焊接工艺参数,通过多组焊接工艺性试验,对焊接接头进行无损检测、力学性能检测,确定选择的焊接技术对产品焊接的可靠性。     

0Cr15Ni5Cu4Nb中厚板锁底结构大功率光纤激光焊接工艺特性

采用大功率光纤激光对7 mm厚度0Cr15Ni5Cu4Nb不锈钢锁底结构实施了焊接试验,通过对不同焊接工艺参数下的接头质量、力学性能、微观组织结构的分析,研究了其焊接工艺特性. 结果表明,焊缝中的主要缺陷是焊接气孔,采用负离焦、高速度的焊接参数能够有效抑制气孔的形成. 焊缝区域硬度有所增加,并且焊缝上部和下部的硬度要高于中部的硬度值,接头的力学性能稳定,焊缝平均抗拉强度为970 MPa,冲击韧性略有降低,为母材的89%. 焊缝组织主要由马氏体、残余奥氏体和δ-Fe组成,焊缝中部δ-Fe要多于上部,马氏体转变不充分,热影响区中主要由晶粒细小的淬火马氏体组成.     

1Cr13Mo马氏体不锈钢的焊接工艺研究

1Cr13Mo不锈钢是以马氏体组织为基体的不锈钢,具有很好的力学性能,但是其焊接性能较差,在一定程度上了限制了其应用.本文在研究1Cr13Mo不锈钢焊接特性的基础上,提出了其焊接的工艺方案,大大提高了焊接的成品率和焊接质量,具有很大的借鉴价值.     

铁路货车用TCS345不锈钢的焊接工艺

通过对新型TCS345铁素体不锈钢进行配套焊接材料和焊接方法的选择,对其焊接接头的冷裂敏感性、力学性能、疲劳性能和焊缝重复受热后组织晶粒度的变化等试验研究,掌握了TCS345铁素体不锈钢的焊接特性,选择了匹配合理的焊接材料和焊接方法,确定了合适的焊接工艺参数,对TCS345铁素体不锈钢钢板成功应用于铁路货车产品的焊接生产具有一定的指导作用.     

Cr-Mo不锈钢复合板的焊接

我公司为某化肥厂制造的气化炉主要受压元件材料为ＳＡ387Ｇｒ11ＣＬ2 /30 4Ｌ(δ =84ｍｍ + 4ｍｍ) ,由日本宇部工业兴产株式会社按ＡＳＭＥ—Ⅱ (1989年版 )提供。该材料相当于 1.2 5Ｃｒ- 0 .5Ｍｏ耐热钢 ,焊接裂纹敏感性较高 ,焊接过程易产生冷裂纹。为满足复合板焊后复层的含碳量不大于 0 .0 2 %的要求 ,必须选择合理的焊接材料和焊接工艺。1　焊接材料与焊接方法ＳＡ387Ｇｒ11ＣＬ2 /30 4Ｌ钢淬硬倾向较大 ,焊接冷却过程中 ,熔合区和热影响区易产生马氏体组织 ,为避免产生马氏体组织 ,保证焊接接头的力学性能 ,采用ＳＭＡＷ +ＮＧＳＡ…     

奥氏体不锈钢厚板焊接工艺试验研究

采用ER308L焊丝和SJ601焊剂做为焊接材料,对55 mm厚304不锈钢板的埋弧焊工艺进行研究,在对试验结果分析的基础上确定了最佳焊接工艺参数.试验结果表明,所选择的焊接材料具有良好的焊接工艺性能,在选定的焊接工艺参数条件下,焊接接头的拉伸试验、弯曲试验、冲击试验、显微硬度试验均为合格.宏观金相检验未发现焊接缺陷,母材和熔合区显微组织分布均匀,该焊接工艺评定合格,可成功实现不锈钢中厚板焊接.     

薄板TC4钛合金TIG电弧和激光焊接接头晶粒尺寸与微观组织

对薄板TC4钛合金进行TIG电弧和激光焊接技术研究,重点分析了TIG焊接电流、焊接速度和激光输出功率对TC4钛合金焊接接头晶粒尺寸、微观组织和显微硬度的影响规律. 试验结果表明,在实现薄板TC4钛合金完全熔透的条件下,激光焊接具有更小热输入,接头焊缝区和热影响区宽度也显著降低. TIG焊接接头晶粒尺寸随热输入增加,呈现增加趋势. 随距焊缝中心位置增加,焊接接头晶粒尺寸均逐渐降低. TC4钛合金激光焊接接头焊缝区呈现魏氏组织特征,针状α'马氏体细小. 近缝热影响区组织为网篮状α'马氏体,而近母材热影响区为未转变α相和针状α'马氏体的双相组织. 随距焊缝中心位置增加,马氏体生成量逐渐减少,焊缝显微硬度值呈现降低趋势;同时相比于TIG焊接,TC4激光焊接接头具有更高的显微硬度.     

珠光体钢与奥氏体钢异种钢焊接材料的选择与应用

分析了珠光体钢与奥氏体钢异种钢的焊接性,介绍了焊接材料的选用原则、材料种类、工艺及工程中的应用.结果表明：该类异种钢焊接材料的选择原则是,尽量选用接近或高于奥氏体钢的高合金成分,而不是接近珠光体钢的成分;尽量避免焊缝中马氏体组织形成,保证接头获得良好的使用性能和焊接性.可供该类异种钢选用的焊接材料种类较多,工艺方法各具特色.三个典型应用案例表明,这类异种钢焊接质量的有效控制,取决于焊接材料的合理选用及正确的工艺方法.新型、高效、自动化焊接材料是颇具推广应用前景的焊接新材料.     

不锈钢搅拌摩擦焊接研究进展

传统熔焊工艺焊接不锈钢存在诸多问题,搅拌摩擦焊接是解决这些问题的有效途径.本文论述了近年来国内外不锈钢搅拌摩擦焊的研究进展,分析了不锈钢搅拌摩擦焊的焊缝成形、接头组织、力学性能、抗腐蚀性能、焊接工具、不锈钢异种材料焊接等,并展望了不锈钢搅拌摩擦焊的应用前景.     

马氏体沉淀硬化不锈钢与奥氏体不锈钢焊接工艺研究

对于铁基马氏体沉淀硬化不锈钢05Cr17Ni4Cu4Nb与奥氏体不锈钢022Cr19Ni10材料的焊接,是属于典型的不同金相组织间异种焊接。通过选用E308L-16奥氏体不锈钢焊接材料,采用焊条电弧焊(SMAW)"小电流、短电弧、快速、多层多道焊"的软规范工艺参数进行焊接,焊后不采用热处理方式消除焊接残余应力。经无损检测,力学性能试验及金相组织观测验证,焊接质量均满足法国核电RCC-M 2007版标准规范的要求。     

不锈钢同种焊接接头组织及性能

采用填加或不填加1Cr18Ni9Ti焊丝,对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢和1Cr13马氏体不锈钢进行直流钨极氩弧焊试验。采用金相显微镜、万能拉伸试验机和显微硬度仪、扫描电子显微镜等分析测试手段研究了焊接接头各区域的显微组织、接头的力学性能、断口形貌特征等。并通过对两种材料所形成的同种组织焊接接头组织和性能的对比,确定了不锈钢板的焊接工艺。     

用于珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢异质接头的新型焊接材料的研究

为消除珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢异质焊接接头的碳迁移层和马氏体组织,研制了一种新型超低碳型焊接材料。这种新型的焊接材料已在电站锅炉中得到应用,并取得了良好的效果。     

马氏体不锈钢的CO2气体保护焊

分析了马氏体不锈钢CO2气体保护焊的焊接特点,基于其焊接冷裂纹、残余内应力、焊接后组织发生改变等问题,介绍了马氏体不锈钢CO2气体保护焊的焊接工艺要点,通过这些措施可以很好地解决上述问题,保障焊接质量.     

12Cr13马氏体不锈钢的焊接工艺

马氏体不锈钢焊接的主要难点是如何防止焊接接头的冷裂纹产生。本文通过对马氏体不锈钢焊接性的分析,在合理的焊接工艺条件下,制订了12Cr13马氏体不锈钢不进行焊后热处理的焊接工艺,焊缝金属中的奥氏体+铁素体的双相组织力学性能良好。所制订的焊接工艺成功地应用于垃圾焚烧发电厂炉体中的不锈钢水封槽的焊接,具有一定的推广应用价值。     

TC4钛合金激光焊接接头组织与性能

分析不同激光焊接工艺参数下焊缝的微观组织特征,并测试焊缝的力学性能.结果表明:TC4钛合金激光焊接焊缝为针状马氏体α'组成的网篮组织和少量α'相;随着焊接热输入量的增加,由于熔池搅拌、焊接应力、合金元素烧损等原因,马氏体的分布更加散乱和密集;焊接工艺参数对焊缝相组成和各相相对含量的影响均不显著.合理的焊接工艺参数下,接头的强度高于母材.     

铸造TC4合金电子束焊接工艺研究（英文）

主要探讨铸造TC4合金电子束焊接工艺。为了获得良好的铸造TC4合金电子束焊接接头,作者对焊缝形貌,微观组织和接头拉伸性能进行研究。结果表明:通过调节焊接电流和焊接速度可以获得电子束焊双面成型工艺,但是对于厚板却很难获得双面成形的焊缝形状,经X射线检测焊缝内部质量,能满足检验标准;铸造钛合金电子束焊接接头微观组织构成的母材由板条状α相和β相组成,焊缝区域由针状马氏体组成,热影响区由细针状马氏体、板条状α相和β相组成;铸造TC4电子束焊接接头拉伸性能与母材相当,因此可以通过改善母材的组织成分和显微组织来提高其焊接接头的拉伸强度。冲击试验表明应力集中系数对吸收功有很大的影响。     

2205双相不锈钢与低合金高强钢焊接工艺

针对2205双相不锈钢与X60异种钢,从焊接性、焊接方法、焊接材料、焊接坡口、焊接工艺参数、焊接接头力学性能检验、微观金相、硬度、化学成分分析等方面进行探讨,确定合适的焊接工艺.     

双相不锈钢的焊接性及其焊接材料

对双相不锈钢的成分、组织、性能作了简要介绍,重点讨论了双相不锈钢的焊接性及选用的焊接材料,介绍了双相不锈钢的应用前景。