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热轧态Q235钢经历加热奥氏体化、淬火马氏体相变、大塑性变形轧制、轧后退火等工艺处理,材料组织由最初的铁素体+珠光体转变为细化的板条马氏体,断口形貌也随之发生了显著变化.初始热轧态试样断口呈典型的韧窝状形貌,然而轧后马氏体试样的断口形貌主要为分层状特征.虽然轧后退火试样断口形貌与冷轧态的样品相似,但断口中出现数量众多的小韧窝.在该制备工艺下,材料不仅获得了16%的伸长率,表现出良好的塑性,而且抗拉强度高达1300MPa. 相似文献
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研究了淬火、低温预处理、正火等工艺对30CrNi2MoV钢组织与性能的影响.结果表明:30CrNi2MoV钢有很强烈的组织遗传性和晶界遗传性;低温预处理和正火都可以消除其组织遗传性和晶界遗传性、细化其奥氏体晶粒.30CrNi2MoV钢晶粒细化的最佳工艺为645℃回火+765℃退火+920℃正火.同时,利用研究结果制定出的晶粒细化方案为30CrNi2MoV钢的实际生产提供了依据. 相似文献
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研究了不同冷轧变形量和退火工艺对Gr.39钛合金带卷显微组织和力学性能的影响。结果表明,对于热轧退火态Gr.39钛合金带卷,当冷轧变形量从0升高到59.4%时,显微组织由完全退火的等轴组织逐渐变形为被拉长的纤维状组织,并且随着变形量的增加,材料加工硬化程度逐渐增加。考虑到轧制过程的稳定性,建议单轧程冷轧变形量控制在60%以内。Gr.39钛合金带卷在700℃退火发生完全再结晶,退火温度升高至相变点以上时,显微组织转变为粗大魏氏组织。随着退火温度的升高,抗拉强度和屈服强度逐渐降低,延伸率逐渐升高。推荐冷轧Gr.39钛合金带卷退火制度为700℃/8 h/AC。 相似文献
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以Zr-1.0Sn-0.3Nb-0.3Fe-0.1Cr与Zr-0.8Sn-0.3Nb-0.3Fe-0.1Cr2种不同Sn含量锆合金为研究对象,采用差示扫描量热法(DSC)测量2种锆合金的相变温度,探讨Sn含量变化对锆合金相变点的影响。同时,采用SEM对热轧态、热轧退火态、冷轧态、冷轧退火态、终轧态、终轧退火态6种加工工序样品分别进行详细的微观组织观察,随后通过定量金相法对2种锆合金在不同加工工序下的第二相大小及分布等特点进行对比分析,得出2种锆合金定量的统计结果。降低Sn含量对α→β相变点有明显影响,而沉淀析出相的颗粒形状基本不变,但是第二相颗粒平均尺寸减小。扫描电镜的能谱(EDS)分析半定量地说明Sn在锆合金中存在不同程度的成分偏析。 相似文献
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对头轮轴用25CrNi12MoV钢进行了热处理工艺试验、力学性能检测和显微组织观察。发现25CrNi12MoV钢经常规低温退火处理后,硬度略有降低,同时获得良好的综合力学性能。可作为机械性能要求较高,不适合淬火的形状复杂、易变形的零件用钢。因此,不适合作为头轮轴用钢。 相似文献
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