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探讨了航空工业用1Cr11Ni2W2MoV钢叶片热加工工艺与力学性能的关系,工艺试验结果表明,该钢的力学性能主要与锻造变形程度、尺寸效应,回火脆性和δ-Fe组织等因素有关。 相似文献
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1Cr11Ni2W2MoV钢叶片的热加工工艺与力学性能 总被引:6,自引:0,他引:6
探讨了航空1Cr11Ni2W2MoV钢叶片热加工工敢与力学性能的关系。工艺试验结果表明,该钢的力学性能主要与锻造变形程度、尺寸效应、回火脆性和δ-F组织等因素有关。 相似文献
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研究了腐蚀时间、溶液温度、pH值对A350LF2钢在湿H2S环境中力学性能的影响.结果表明:H2S腐蚀后,A350LF2钢的力学性能变化不但与腐蚀环境密切相关,还与腐蚀后力学性能的测试周期密切相关.材料的抗拉强度、屈服强度等性能随环境条件变化呈现不同的变化规律,并且发现腐蚀后立刻进行的性能测试表明,力学性能损伤比较严重;而腐蚀后放置一段时间后的力学性能测试结果表明,损伤的力学性能不同程度得到恢复,甚至达到腐蚀前材料的力学性能.结合扩散氢测试结果分析认为,A350LF2钢力学损伤程度与钢中氢含量密切相关. 相似文献
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2Cr13钢的调质处理 总被引:1,自引:0,他引:1
对2Cr13钢采用880℃水淬然后560~620℃回火的工艺而非传统工艺进行调质处理。结果,钢的力学性能可满足产品的设计要求,并能减小工件的淬火畸变和使之不易淬裂。该工艺已成功应用于生产。 相似文献
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32Cr2Mo2NiVNb 钢盐浴氮化工艺 总被引:3,自引:3,他引:0
目的将盐浴氮化工艺用于32Cr2Mo2NiVNb钢的表面处理。方法采用盐浴氮化工艺处理32Cr2Mo2NiVNb钢,通过对金相组织、力学性能、断口形貌、耐蚀性能、高温耐磨性能等的测试分析,研究该工艺对32Cr2Mo2NiVNb钢组织和性能的影响,验证该工艺对32Cr2Mo2NiVNb钢的适用性。结果32Cr2Mo2NiVNb钢盐浴氮化后,基体组织为均匀的细针状索氏体+少量游离铁素体,渗氮层深度约为0.23 mm,化合物层深度均匀,约为17μm,渗氮层疏松度、氮化物、脆性评级均达到1级;表面硬度为1011HV0.3,较氮化前提高153.4%;抗拉强度、拉伸断口形貌均无明显变化,断后伸长率、断面收缩率、冲击吸收能量仅小幅降低;耐中性盐雾时间为镀硬铬试样的6.3倍;经190 s高温磨损的表面磨痕细小均匀,磨损失重较镀硬铬试样降低62.8%。结论盐浴氮化工艺不损害32Cr2Mo2NiVNb钢组织、强度等,仅使塑性、韧性指标小幅降低,相较于镀硬铬工艺,可显著提高32Cr2Mo2NiVNb钢的耐蚀性、高温耐磨性,对32Cr2Mo2NiVNb钢的工艺适用性良好。 相似文献
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通过采用EAF-LF-VCD-VC冶炼工艺,严格控制钢中夹杂物含量和S、P、Sn、As、Sb等残余元素含量,并采用四火锻造成型及锻后正火+回火的热处理工艺,最终生产出表面质量良好、力学性能满足要求的12Cr2Mo1钢加氢反应器锻件。 相似文献
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亚温淬火40CrNi2Mo钢的低温力学性能 总被引:2,自引:1,他引:1
研究亚温淬火+高温回火处理40CrNi2Mo钢的低温力学性能.结果表明,随着温度的降低,亚温淬火+高温回火处理的40CrNi2Mo钢强度增加,塑性降低,韧性先降低后出现平台,与常规调质处理相比,亚温淬火+高温回火工艺保证了40CrNi2Mo钢良好的低温力学性能,且具有节能、减少工件畸变和开裂等优点.亚温淬火+高温回火处理与常规调质处理的40CrNi2Mo钢韧脆转变温度(FATT)均为-55 ℃. 相似文献
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采用真空熔炼方法制备低成本W4Mo2Cr4VNb钢,研究淬火和回火工艺参数对其微观组织和力学性能的影响。结果表明,W4Mo2Cr4VNb钢的最佳热处理工艺为1 160℃淬火+3次580℃回火1 h,硬度可达65.4 HRC。与W9高速钢相比,W4Mo2Cr4VNb钢的合金元素含量低,降低了生产成本。 相似文献
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本文测试了5Cr2NiMoV钢的室温和高温力学性能,探讨了热处理工艺对性能的影响,并与5CrNiMo钢的性能做了对比。结果表明,5Cr2NiMoV钢由于存在二次硬化效应,其回火抗力和高温强度高于5CrNiMo钢。还指出5Cr2NiMo钢存在中温脆性,提高回火温度可以降低中温脆性的危害。 相似文献
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采用连续退火和控轧控冷形变热处理工艺对1Cr Mn2Mo VTi B钢和P20钢进行热处理试验。经过对实验钢的测量,发现1Cr Mn2Mo VTi B模具钢具有良好的热处理性能以及力学性能、切屑性能、耐磨性和抛光性,综合性能优于现有的P20塑料模具钢。 相似文献