碘化物对金精矿碘化浸出过程的影响

采用碘-碘化物浸出体系,从碘初始含量、碘与碘化物摩尔比和浸出液pH值3个影响因素入手,考察不同碘化物(碘化铵、碘化钾和碘化氢)对金精矿碘化浸出过程的影响。结果表明:在碘初始含量为1%,碘与碘化物摩尔比为1:8,浸出液pH值为7,液固比为4:1,搅拌速度为600 r/min,浸出时间为4 h,温度为25℃的条件下,用碘化铵或碘化钾作为碘化浸金的络合剂,金的浸出率均能达到90%左右,而用碘化氢(其水溶液为氢碘酸)作络合剂时,金的浸出率仅有75%。考虑到不同碘化物浸金效果差异及工业应用的可行性等因素,确定碘化钾为适宜的金精矿碘化浸出络合剂。     

包头稀土精矿的配合浸出及动力学

采用氯化铝盐酸体系配合浸出包头混合稀土精矿,并对浸出过程动力学进行研究,浸出过程主要考察盐酸和氯化铝的浓度、液固比、搅拌速度、温度及反应时间对精矿浸出的影响。结果表明,随着盐酸和氯化铝的浓度和液固比的增大、反应时间的延长和反应温度的升高,精矿的浸出率逐渐增大,得到的优化浸出工艺条件如下:HCl和AlCl3浓度分别为4.0 mol/L和1.5 mol/L,液固比为20 mL/g,搅拌速度为300 r/min,温度为85℃,时间为90 min。SEM-EDS及动力学分析结果表明,精矿浸出过程符合一种受固体颗粒表面的界面交换和固膜扩散混合控制的新缩小核模型,表观活化能为35.3 kJ/mol,阿伦尼乌斯常数k0=419.95,反应级数a,b和c分别为1.265,1.208和1.22,通过计算推导出反应动力学方程。     

氢氧化钠-磷酸盐浸出白钨矿精矿动力学（英文）

以低品位白钨精矿为研究对象,在高压反应釜体系中研究白钨精矿在氢氧化钠-磷酸盐溶液中的反应动力学,考察搅拌速度(300～600r/min)、反应温度(353～383K)、氢氧化钠浓度(1.69～6.76mol/L)和磷酸盐浓度(0.68～1.69 mol/L)对WO_3浸出率的影响。结果表明,WO_3浸出率与搅拌速度无关,但随着反应温度、氢氧化钠浓度和磷酸盐浓度的增加而升高。实验结果遵循收缩核模型,即浸出速率由原料和产物的表面化学反应控制。浸出反应的表观活化能为49.56kJ/mol,氢氧化钠浓度和磷酸盐浓度的反应级数分别为0.27和0.67。该浸出过程动力学方程可以根据相关结果和数据建立。     

硫磷混酸浸出黑钨矿动力学

采用单因素实验法研究了硫磷混酸分解黑钨矿浸出过程中的动力学过程,考察搅拌速度、矿物粒度、反应温度、硫酸浓度和磷酸浓度对黑钨矿浸出速率的影响。结果表明:黑钨矿在该体系中的浸出过程可用Avrami方程描述,其模型特征参数为0.83,反应的表观活化能为67.54 kJ/mol,属化学反应控制,建立硫磷混酸浸出黑钨矿的反应动力学方程。     

从复杂硫化精矿中浸取金和银 1.氰化浸取动力学的研究

报导了从含铜硫化金精矿中氰化浸取金和银的动力学。实验考察了室温下氰化过程中精矿粒度、矿浆搅拌强度、初始氰浓度和氧分压等过程参量对金和银溶解动力学的影响。其实验数据以末反应核收缩模型进行数学处理,得到一个关联初始氰浓度和氧分压的溶解速度常数表达式。速率模型和贵金属氧化溶解的电化学机理相符,并表明氰离子和溶解氧分子扩散通过金粒表面的多孔层是速率控制步骤。     

采用碱浸预脱硅-氰化工艺从氰化尾渣中回收金

采用高浓度碱浸对氰化尾渣进行预脱硅处理,考察搅拌速度、固液比、Na OH浓度及温度对硅浸出速率的影响,研究脱硅过程的反应动力学,得到相应的动力学方程。结果表明:当搅拌速度为400 r/min、固液比为1:5、Na OH浓度为80%、反应温度为280℃时,二氧化硅的浸出率为91.8%;碱浸过程受产物层内扩散控制,表观反应活化能为37.375 k J/mol。通过正交实验对氰化浸金的条件进行了优化,在Si O2浸出率为91.8%,Na CN浓度为1.5 g/L,固液比为1:3,浸出时间为48 h的条件下,金的浸出率为87.83%。     

硫化锌精矿直接浸出动力学及其半经验模型（英文）

在中试规模管式反应器中直接浸出贫铁硫化锌精矿,研究其浸出动力学。为满足静压浸出条件,将含硫酸亚铁和硫酸的矿浆注入到垂直放置的直径8 m的管式反应器中,空气从反应器的底部吹入。考察了初始硫酸浓度、反应温度、矿粒直径、初始硫酸锌浓度、矿浆浓度和铁含量对反应动力学的影响。结果表明,硫化锌精矿的直接浸出遵循收缩核模型,过程受化学反应控制,其表观活化能为49.7 k J/mol。采用半经验模型描述该过程,得到铁含量、硫酸浓度、硫化锌精矿浓度和矿粒直径的反应级数分别为0.982、0.189、-0.097和-0.992。采用SEM-EDS对硫化锌精矿浸出反应前后的矿粒进行分析,发现当锌的浸出率低于60%时,由于反应器搅拌的问题,颗粒表面硫产物层脱落,会影响浸出溶液与颗粒表面的接触。     

氨-硫酸铵体系过硫酸盐氧化含钙镁碳酸盐低品位铜矿的浸出动力学(英文)

研究在氨?硫酸铵体系中用过硫酸盐氧化低品位铜矿浸出动力学,确定搅拌速度、浸出温度、矿物粒度及氨、硫酸铵和过硫酸钠的浓度对浸出的影响。结果表明,搅拌速度在300r/min以上时对浸出速度无影响,浸出速度随反应温度及氨、硫酸铵和过硫酸钠浓度的增大而增加。对浸出渣的EDS和物相定量分析表明斑铜矿被过硫酸盐氧化而溶解于氨?硫酸铵溶液。用产物层的界面传质和扩散控制的收缩核模型分析铜矿的溶解动力学,其表观活化能为22.91kJ/mol,同时获得了描述浸出过程的半经验动力学方程,其对氨、硫酸铵和过硫酸钠的浓度的表观反应级数分别为0.5、1.2和0.5。     

微细浸染型金矿石二氧化氯预氧化-浸出动力学EI北大核心CSCD

针对微细浸染型金矿石的二氧化氯预氧化-浸出过程动力学进行了研究,分别考察了磨矿细度、搅拌速度、浸出温度、亚氯酸钠浓度等因素在硫酸体系下对该矿石中金预氧化-浸出速率的影响。结果表明,适当地增加磨矿细度、提高浸出温度、增加亚氯酸钠浓度有利于提高浸出速率。浸出过程的动力学计算表明:采用二氧化氯预氧化-浸出微细浸染型金矿石的过程符合收缩核模型,浸金反应速率受混合过程控制,计算得到表观活化能为12.74 kJ/mol,并最终建立了该浸出过程的动力学方程式。     

采用金属铝置换回收铜(英文)

研究了采用球形铝金属粒子从硫酸铜水溶液中置换铜离子。考察了各实验参数初始铜离子浓度、反应温度、搅拌速度、溶液pH值等对铜置换反应的影响。结果表明,反应速率随着铜离子浓度、反应温度和搅拌速度的增加及pH的降低而提高。置换反应遵循一级动力学方程,其控制步骤为扩散控制。     

碘化浸金原理及研究进展

系统总结了国内外碘化浸金工艺取得的研究进展。从热力学、动力学、溶液化学等方面讨论了碘化浸金的反应机理,阐明不同工艺参数对碘化浸金浸出效果的影响规律;列举碘化浸金在浮选金精矿、含铜难处理金矿、含碳金矿、含金废料等不同类型物料浸金应用的研究结果,并对碘化浸出贵液回收的工艺进行总结,最后展望了碘化浸金工艺的发展趋势。     

含铝废塑料的铝塑分离研究

采用酸浸方法,对含铝废塑料中的铝塑分离进行了研究.考察了盐酸浓度、浸出温度、浸出时间、搅拌速度对铝浸出率的影响,试验结果表明在无搅拌,盐酸浓度2.5 mol/L,浸出温度40℃,浸出时间4 h,液固比15:1的条件下,铝塑片中铝和塑料分离完全.对铝浸出过程动力学进行了分析,结果表明,盐酸浸出铝塑片中铝的反应动力学模型为化学反应控制模型.     

液氯化法从难处理金精矿加压氧化渣中浸金的研究

针对国内某难处理金精矿的加压氧化渣进行液氯化法浸金的热力学计算及浸出单因素实验,考察pH值、氯化钠浓度、反应温度及反应时间等因素对浸金率的影响。结果表明,金氯化浸出反应的热力学条件为:pH值小于8、电位大于0.9V;液氯化法浸金最佳实验条件为:pH值4、电位1.0V以上、氯化钠浓度75g/L、反应温度40℃、液固比3:1、搅拌速度300r/min、反应时间120min,浸金率为96.54%。此方法显著地提高浸金率,并且具有试剂消耗少、污染少、反应速度快等优点。     

超声波辅助硫化镍矿氧化浸出动力学

选用过硫酸盐+银盐作氧化剂,在超声波作用下对硫化镍矿进行直接氧化浸出,研究搅拌速率、过硫酸钠浓度、浸出温度、银盐浓度及粒度对镍浸出率的影响规律,探讨氧化浸出反应机理。结果表明:在一定范围内,在超声波作用下搅拌速率或者粒度的变化对镍浸出率影响不显著;镍浸出率随Na2S2O8浓度的增大以及温度的升高而增加,但是当温度高于70℃后,浸出率的增加不明显;在浸出过程中起主导作用的是S2O82-,少量银盐的存在对浸出反应有促进作用。通过对该体系浸出过程动力学参数的考察,发现其符合缩核模型,过程总体反应速率受界面化学反应控制,表观活化能为39.67kJ/mol,建立了浸出过程的宏观动力学方程。     

盐酸浸出焙烧金精矿工艺研究

研究了盐酸浓度、反应温度、液固比和反应时间对盐酸浸出焙烧金精矿的影响,用正交试验优化工艺条件。单因素实验表明,盐酸浸出焙烧金精矿的浸出率与盐酸浓度、反应温度和反应时间呈正相关趋势,液固比为1.5:1时具有最大的金浸出率。正交试验表明,在所选择的因素水平范围内,盐酸浓度影响最为明显,反应温度和反应时间影响较大,液固比影响最小。在优化反应条件下(盐酸浓度8 mol/L、液固比1.5:1、90℃浸出90 min),金的浸出率达到95.53%。盐酸浸出后焙烧金精矿中大量赤铁矿被浸入溶液,释放包裹金的同时增加了Fe³⁺浓度,促进了金的浸出。     

采用Na2SO3溶液从硒渣中选择性浸出Se及其动力学

采用SO2还原沉金后液制得硒渣,再用Na2SO3选择性浸出硒渣,使Se得到有效分离;通过研究浸出过程中Se浸出率随时间的变化,建立该反应的动力学方程,确定Na2SO3溶液浓度、液固比、搅拌速度及反应温度对Se浸出率的影响,并计算相应的表观活化能。结果表明:增加Na2SO3溶液浓度和升高反应温度可以较大幅度提高Se的浸出率,液固比和搅拌速度对浸出Se的影响较小;Na2SO3浸出Se过程为Avrami模型混合控制,其特征参数n和表观活化能E分别为0.235和20.847 kJ/mol,Se的浸出率受反应温度的影响较大。     

低品位铂钯精矿的富氧压浸出

对高镁低品位复杂铂钯精矿进行工艺矿物学分析,提出采用硫酸氧压浸出工艺对该精矿中的贱金属铜、镍、铁选择性浸出分离并富集铂钯的处理工艺。考察磨矿粒度、反应温度、时间、初始硫酸浓度、氧压、搅拌速度、木质素磺酸钙用量、液固比对铜、镍、铁浸出率及渣率的影响,确定最佳工艺参数。实验结果表明:当精矿粒度小于43μm占有率为93%、时间3 h、浸出温度150℃、初始硫酸浓度2 mol/L、氧分压0.7 MPa、搅拌速度400 r/min、添加剂木质素磺酸钙用量0.6 g、液固比5:1的最佳工艺条件下,铜浸出率达99.27%、镍浸出率达98.04%、渣率为37%左右,铂钯几乎不被浸出,铂和钯在浸出渣中富集近3倍。     

盐酸-磷酸分解钼酸钙的动力学（英文）

钼酸钙是钼的一次资源,也是钼湿法和火法冶金过程中重要的中间产物。采用盐酸-磷酸混酸浸出钼酸钙以提取钼,为了了解浸出过程的机理,通过对浸出过程5个主要影响因素的研究,进行浸出过程动力学分析。结果表明:钼酸钙在该体系中的分解速率不受搅拌速度的影响,而受盐酸浓度、温度和粒径的影响比较显著;随着盐酸浓度增加和反应温度上升,浸出速率增加;随着粒径增大,反应速率降低。钼酸钙在该体系中的反应受收缩核模型的化学反应控制,所得反应的表观活化能为70.879 kJ/mol,并建立描述反应过程的半经验动力学方程。     

含锌尘泥中锌的浸出行为及动力学

采用单因素浸出试验对含锌尘泥中锌的浸出动力学进行研究,并探讨硫酸浓度、液固比、搅拌速度、反应温度等因素对锌浸出率的影响。结果表明:在硫酸浓度为0.5 mol/L,液固比为6:1(mL:g),搅拌速度为300 r/min,反应时间40 min的条件下,锌的最终浸出率达到96.30%;含锌冶金尘泥在硫酸体系中锌的浸出过程符合n=0.16的Avrami动力学模型,浸出反应表观活化能为10 k J/mol,表明整个浸出过程受边界层扩散控制。采用SEM、XRD及EDS表征含锌尘泥原料以及浸出渣的结构和形貌,结果表明绝大部分锌被浸出,而铁、硅、碳等元素则被留在浸出渣中。     

含锑复杂硫化矿在盐酸体系中臭氧氧化浸出动力学（英文）

开展了复杂硫化矿在盐酸体系中锑和铁的臭氧氧化浸出动力学研究。分别考察温度、HCl浓度、搅拌速度和粒度对反应过程的影响。结果表明:粒度0.074 mm的矿物原料在85°C、4.0 mol/L盐酸浓度以及900 r/min搅拌速度的实验条件下反应50 min,可以提取86.1%锑和28.8%铁。XRD分析表明,浸出过程并无固体产物生成,可以认为该反应过程符合收缩核模型。锑的浸出过程在低温(15～45°C)时为扩散控制,在高温(45～85°C)时为混合控制,反应过程活化能分别为6.91和17.93 kJ/mol;铁的浸出过程为扩散过程控制,活化能为1.99 kJ/mol;最后根据实验结果得出3组动力学方程。