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柱塞在磨削工序后发现裂纹,采用宏、微观检验,对柱塞裂纹的性质和产生原因进行了分析。结果表明,淬火加热温度偏高或时间过长,形成过热组织一粗针状马氏体,而此种组织特有的显微裂纹,在后续工序中扩展为宏观裂纹。 相似文献
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艾明平 《热处理技术与装备》2009,30(2)
对20CrMnMo钢的锻造过热组织进行了正火工艺试验.1020 ℃加热、保温3 h,稳定性过热组织晶界上的质点固溶于奥氏体中,采用强风冷却抑制其再从晶界析出,结果,晶界上分散的质点得到消除或大大减少,稳定性过热组织转变成非稳定性过热组织.再采用两次正火,粗大的晶粒便可以得到细化. 相似文献
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采用化学分析、金相检验、硬度测试等方法对刨齿刀表面裂纹进行分析.结果表明,由于刨齿轮W18Cr4V钢共晶碳化物不均匀度严重超标,网状碳化物、莱氏体的存在使得淬火加热温度过高,造成组织过热,增加了材料的脆性,降低了刨齿刀的力学性能,导致刨齿刀淬火时产生裂纹. 相似文献
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采用直读光谱仪、数显洛氏硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪,对8418钢铝合金压铸模具失效件的化学成分、表面缺陷形貌特征及显微组织进行检测和分析。结果表明,经过理化检测,基体的晶粒组织粗大,粗大晶粒的平均直径达1647 μm,材料过热程度异常严重。原始粗大晶粒带来最终热处理淬火应力的增大,因而产生解理特征的裂纹以及沿晶韧窝的断口形貌。在后期缓冷过程中,碳化物沿晶析出,使得晶间强度显著降低,在淬火组织应力的影响下,形成沿晶开裂的内裂纹。铝合金压铸模早期开裂的原因,是由于过热粗大组织及沿晶开裂的内裂纹,大幅度降低材料强度韧性。模具在使用过程中难以承受压铸加工过程的工作应力,最终在模具模腔表面圆角最小处,即应力集中倾向最大的部位产生开裂。 相似文献
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42CrMo钢螺杆开裂原因分析及改进措施 总被引:1,自引:0,他引:1
对42CrMo螺杆两种形态的裂纹进行了宏观断口及显微组织分析.结果表明,内六方处裂纹是由于热冲内六方后未经正火,原材料中存在带状偏析及粗大的魏氏体组织,在淬火加热和冷却时,原魏氏体组织遗传引起过热及带状偏析使马氏体相变产生不等时性,使工件产生了较大的组织应力而开裂.螺纹处开裂是由于工件在热镀锌酸洗时,氢渗人工件产生氢脆和水曝应力所致,并对氢脆裂纹产生的原因进行了试验和分析.提出了增加正火、机械抛丸和水曝光后150℃消除应力工序,上述两种形态的裂纹得到了彻底根除. 相似文献
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采用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对38CrMoAl钢液气弹簧活塞杆断裂样品进行检测。结果发现,断口呈快速断裂的放射状条纹特征形貌,表明该失效件断裂速度快。活塞杆末端外圆存在数条圆弧状表面裂纹,推测该处受到外力作用的高速撞击,使得法兰端承受极大的弯曲应力,最终在应力集中最大的凹槽部位产生断裂。断口剖面显微组织检测发现,法兰端存在两处凹槽,由靠近杆部的第一凹槽产生断裂。实测第二凹槽倒圆角半径R极小并产生表面裂纹,表面裂纹两侧渗氮层明显加深,表明该表面裂纹形成于渗氮处理之前,属于调质处理过程形成的淬火应力集中开裂,由此推断第一处凹槽同样存在应力集中开裂倾向。断裂源区存在表面裂纹及表面剥落,表面渗氮层脆性大。杆部外圆存在表面脱碳层,并产生脆性针状氮化物。样品表层及心部的显微组织为粗大马氏体位向的回火索氏体,基体组织为粗大过热组织,材料强韧性比正常晶粒组织显著降低。 相似文献
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35CrMo钢拉杆显微组织与性能 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了35CrMo钢拉杆显微组织中出现的带状偏析、网状铁素体、粗大晶粒等对其力学性能的影响。采用金相法分析了35CrMo钢拉杆校直出现断裂的原因。结果表明,由于原材料存在带状组织偏析、平镦加热组织粗大、铁素体网状分布等组织缺陷,应在拉杆淬火加热前增加一道正火或退火工序。通过细化晶粒,消除网状铁素体和带状组织,可进一步提高材料的力学性能。 相似文献
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21-4N钢的过热与锻造裂纹 总被引:1,自引:0,他引:1
21-4N钢在1210~1250℃加热时,不同程度地出现晶粒粗化、晶界被M2N和M7C3弱化的过热组织特征,温度愈高,过热程度愈大。过热后,不适当的锻造加工温度范围促使锻造裂纹的形成,锻造裂纹起源于锻坯表面,沿大晶粒间界扩展。 相似文献
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本文就310乙字钢腿部开裂进行了系统检测分析,开裂原因为该批310乙字钢在炉内局部加热温度过高,长时间保温奥氏体晶粒粗大,局部产生异常的魏氏组织,其塑性、韧性变差,导致其在后续轧制过程中开裂。 相似文献
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30CrMnSi钢过热组织超细化工艺对比研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对30CrMnSi钢过热组织采用多种热处理工艺进行了超细化处理,运用定量金相分析技术对处理结果进行了对比和评价,并讨论了每种工艺的晶粒细化机制。结果表明:“两次正火+淬火”工艺对该钢的过热组织超细化效果显著;当循环次数为2-3次时,“奥氏体单相循环淬火”工艺也有较好的效果。 相似文献
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15MnVNq-C钢为九江长江大桥主要用钢.其过热区低温韧性较优化前15MnVNq-A钢有大幅度改善。为分析15MnVNq-C钢焊接过热区低温韧性改善的原因,本文采用热模拟技术对比研究了过热区组织及其对韧性的影响,过热区V(C、N),Ti(C、N)的析出行为及其析出相对组织和韧性的影响。结果指出,含微量Ti(0.012%)的15MnVNq-C钢过热区低温韧性的改善与难溶的TiN析出相粒子有关。由于微量Ti的存在,降低了过热区固溶N含量,促进了韧性较高的针状铁素体的形成,从而改善了过热区的低温韧性。 相似文献
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本文对T-1、StE690和Wel-ten80c等3种800MPa级低合金高强度钢的t_((?)/s)(800℃至500℃冷却时间)为5s和65s时焊接过热区的韧性和氢裂敏感性进行了研究并测试了其残余奥氏体含量;应用透射电镜观察比较了两种过热区的精细结构。研究认为,界面碳化物存在特征和岛状组织精细构成是影响全马氏体(M)过热区和全贝氏体(B_1)过热区性能的重要因素;当残余奥氏体呈薄膜状或条状存在时,其量越多,对降低过热区氢裂敏感性越有利。 相似文献
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SHU Guo-gang''''^ING Hu^ZHAO Yan-fen XUE Fei ZHAO Ling-song ZHANG Lu LIU Jiang-nan WANG Zheng-pin Wuhan University Wuhan Hubei . Suzhou Nuclear Power Research Institute Suzhou Jiangsu S.Xi''''an Institute ofTechnology Xi''''an Shanxi 《材料热处理学报》2004,25(5):291-296
IN2x600MW units of one power plant,the type oboiler is sub-critical,primary reheat,natural circulationbalanced draft,single drum and semi-open coal burnerrating evaporation1745t/h.Its superheater waconsisting of64panels of tubes with12loops eachpanel.The raw materials of tubes was chosen oSA213-T91medium-chrome martensitic heat resistansteel for high temperature part of superheater outletand SA213-T12&SA213-T22low-alloy heat resistansteel for low temperature part.The design temperaturof t… 相似文献
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针阀体是柴油机喷油器的关键零件。某船用柴油机仅运行了5h,其喷油器针阀体即开裂。开裂的针阀体材料为18CrNi8钢,经过930℃×4h乙炔气真空渗碳、820℃×2.5h氮气淬火、-100℃×2h深冷处理和180℃×4h回火处理。对开裂的针阀体进行了化学成分分析、断口分析、金相检验、硬度测试和有效硬化层测试。结果表明:针阀体肩胛倒角处组织过热,且存在易成为裂纹起始点的机加工缺陷,导致其在发动机运行过程中在交变应力的作用下发生疲劳开裂。根据针阀体开裂的原因提出了改进措施,取得了良好的效果。 相似文献
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用光学显微镜、透射和扫描电镜观察以及X射线应力仪分析取向硅钢热轧卷焊接接头焊态与热处理后冷弯塑性和显微组织的关系,探索了影响接头脆断的因素和裂纹的起源,并根据对断口附近大量形变孪晶的观察,分析了它对断裂过程的影响.焊态下熔合线和过热区产生的马氏体、碳化物以及过热区晶粒粗大是造成接头断裂的主要因素.形变时过热区形成的大量形变孪晶的交截和孪晶对相界的撞击也导致了裂纹的萌生,加速了焊接接头的脆性断裂. 相似文献