一类Lazer—Mckenna吊桥型方程周期解的存在性

本文研究如下吊桥型方程的周期解问题ｕｔｔ＋ｕｘｘｘｘ＋εｕｉ＝ｆ（ｕ）＋ｈ（ｘ，ｌ）；ｕ（０，ｔ）＝ｕ（π，ｌ）＝ｕｘｘ（０，ｌ）＝ｕｘｘ（π，ｌ）＝０；ｕ（ｘ，ｌ＋２π）＝ｕ（ｘ，ｌ）。这个方程可以看成来自于Ａ．Ｃ．Ｌａｚｅｒ和Ｐ．Ｊ．Ｍｃｋｅｎｎａ在文［１］中提出的简单吊桥非线性振动模型ｕｔｔ＋ｕｘｘｘｘ＋δｕｉ＝－ｋｕ＾＋＋ｗ０＋εｈ（ｘ，ｌ）；ｕ（０，ｌ）＝ｕ（Ｌ，ｌ）＝ｕｘｘ（０，ｌ）＝     

余弦型和类余弦型超声变幅杆的研究

本文导出余弦型纵振变幅杆和扭振类余弦型变幅杆的频率方程及参数的计算式和曲线，对简单型杆及由其与圆柱型段和双曲正割型段组成的复合杆件进行谐振频率和放大系数测试，实验结果与理论值基本吻合。     

一端带有圆柱杆的复合纵振超声变幅杆的简明设计理论

对一端带有圆柱杆的各种复合型纵振超声变幅杆，用“替代法”（在变幅杆的两端面处，利用机械阻抗相等的办法），求出其谐振频率方程，使设计简单化。为便于应用，本文求出了此种类型的多种复合型变幅杆的谐振频率方程。     

超声变幅杆与杯型工具一体化设计

基于细长杆纵振理论和薄圆盘振动理论,针对超声变幅杆与杯型工具开展一体化设计研究。通过分析各段的振动模态,将超声变幅杆和杯型工具的振动分为"纵-弯-纵"三个部分,分别建立三段位移和应力函数及边界条件,推导得出超声变幅杆和杯型工具的总体频率方程。根据得到的总体频率方程,设计出典型的超声变幅杆和杯型工具。对所设计的超声变幅杆和杯型工具的振动性能进行有限元分析和试验测试,分析和试验结果表明,超声变幅杆和杯型工具谐振频率的设计结果和有限元分析及测试结果的误差均在10%以内,验证了所建立的超声变幅杆和杯型工具的频率方程的正确性,并分析了各段长度和半径对超声变幅杆和杯型工具谐振频率的影响规律,为其谐振频率的修正提供了依据。     

一类Lazer－Mckenna吊桥型方程周期解的存在性

本文研究如下吊桥型方程的周期解问题这个方程可以看成来自于Ａ．Ｃ．Ｌａｚｅｒ和Ｐ．Ｊ．Ｍｃｋｅｎｎａ在文［１］中提出的简单吊桥非线性振动模型［２］［３］研究了当ｃ＝０时问题（２）的周期解，并公开提出δ≠０时，什么条件能保证解存在。本文借助Ｌ－Ｓ不动点定理，在δ≠０的基本假定下研究问题（１），得到了两个存在性结果：定理１和定理２。对非线性项ｆ所加的条件，当把ｆ看成特殊的－ｋｕ￣＋＋Ｗ＿０时与文［２］对δ＝０时的结果完全类似。     

纵—扭复合振动模式超声变幅杆研究

本文对窄端带有均匀截面直棒的指数型纵-扭复合振动模式超声变幅杆进行了理论及实验研究,推出了该复合模式变幅杆纵向振动及扭转振动的共振频率方程。为了克服同一变幅杆纵向与扭转振动很难实现同频共振的问题,提出了一种通过改变指数型变幅杆的截面变化规律而实现改变纵向及扭转振动传播速度的方法。通过合理选择指数变幅杆的截面半径减缩系数(即参数β),实现了纵-扭复合变幅杆纵向振动与扭转振动的同频共振。实测结果表明,共振频率的理论值与测试值基本一致,变幅杆纵向及扭转振动共振频率的测试值也比较符合。该变幅杆具有比较高的位移放大系数。可望应用于超声加工、超声疲劳实验及超声焊接等功率超声技术中。     

SOCl_2/TiCl_4引发体系的α-蒎烯/苯乙烯阳离子共聚反应研究 Ⅰ.SOCl_2/TiCl_4的共聚合性能研究

通过对ＳＯＣｌ２／ＴｉＣｌ４引发体系的α－蒎烯（Ｍ１）／苯乙烯（Ｍ２）共聚产物进行ＧＰＣ、１ＨＮＭＲ以及微臭氧化－薄层层析法等分析表征，证明该引发体系能在宽广的单体投料比范围内实现有效共聚。在确认仅生成共聚物的反应条件下，采用Ｍａｙｏ－Ｌｅｗｉｓ式积分法测得该体系在－３０℃、［ＳＯＣｌ２］＝２０ｍｍｏｌ／Ｌ、［ＴｉＣｌ４］＝６０ｍｍｏｌ／Ｌ、ＣＨ２Ｃｌ２溶剂中的竞聚率分别为苯乙烯ｒ２＝２．３１±０．１５；α－蒎烯ｒ１＝０．５２±０．０６。     

强光滑Banach空间的充要条件

本文的主要结论为，实Ｂａｎａｃｈ空间Ｘ是强光滑的当且仅当时任给ｘ０∈Ｓ（Ｘ），都存在ｐ，ｑ＞０，ｐ＋ｑ＝１使这里ｕｎ，νｎ∈Ｓ（Ｘ）∩Ｂ（ｘ０，ｒ）且ｕｎ≠νｎ，（ｎ＝１，２，…）．本文的结论比文［１］—［６］及［６］好。     

RF等离子体CVD合成氮化碳薄膜的XPS研究

采用射频等离子体化学气相沉积技术合成氮化碳薄膜，测量其Ｘ射线光电子能谱（ＸＰＳ），获得两组Ｃ（１ｓ）电子和Ｎ（ｌｓ）电子结合能，它们是Ｅ（Ｃ＾１）＝３９８．０￣３９８．７ｅＶ，Ｅ（Ｃ＾２）＝２８４．６￣２８４．８ｅＶ；Ｅ（Ｎ＾１）＝３９８。０￣３９８．７ｅＶ，Ｅ（Ｎ＾２）＝４００．０￣４００．９ｅＶ。证实了薄膜中碳原子存在ｓｐ＾３杂化轨道成键和ｓｐ＾２杂化轨道成键两种键合形式。该方法合成的氮化碳薄     

共聚物组成曲线的数学分析

用数学分析的方法对共聚物组成曲线进行了处理；首次得到了交替共聚的恒比点为Ｆ１＝ｆ１＝１／（２－ｒ）（０〈ｒ１〈１，ｒ２＝０）或Ｆ１＝ｆ１＝（１－ｒ２）／（２－ｒ２）（ｒ１＝０，０〈ｒ２〈１）。     

Al—5Fe—2Ni合金析出相的Mossbauer谱

用Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱学和ＸＲＤ方法研究了快速凝固Ａｌ－５Ｆｅ－２Ｎｉ（原子百分数）合金的析出相，结果表明，析出相为三元化合物Ａｌ９ＦｅｘＮｉ２－ｘ（０〈ｘ〈２）属于单斜晶系，晶格参数ａ＝０．８５８ｎｍ，ｂ＝０．６３１ｎｍ，ｃ＝０．６２１ｎｍ，β＝９４．８，它的Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱为一套双线，同质异能移位ＩＳ＝０．１２ｍｍ．ｓ＾－１，四极分别ＱＳ＝０．３２ｍｍ．ｓ＾－１，线宽Г＝０．２６ｍｍ．ｓ＾     

A8 功率超声振动系统研究进展

Ａ８功率超声振动系统研究进展程存弟，贺西平（陕西师范大学应用声学研究所西安·７１００６２）功率超声振动系统是指由换能器、变幅器（或传振杆）和工具头（或幅射器）等组成的功率超声产生系统，是功率超声技术的核心部分。在功率超声技术的传统应用中大多采用一维纵...     

抗性负载超声复合变幅杆振动特性研究

在抗性负载情况下,利用纵振型变幅杆等效四端网络,对频率方程和放大系数进行了研究,并推导出圆锥过渡段和指数过渡段阶梯形复合变幅杆频率方程和放大系数的一般公式;并通过MATLAB编程,分别绘制了共振频率及放大系数随负载变化的曲线图。这将对超声复合变幅杆的设计和应用提供一定的理论依据。     

L~∞（0，1）上一个WeakL~P（0，1）有关的格半范数

本文引进一个定义在Ｌ~∞（０，１）上格半范数ρｐ与一个熟知的格半范数ρ０关系，证明了在Ｌ~∞（０，１）中的序区间上，ρ０－拓扑与ρｐ－拓扑等价，从而证明了（Ｌ~∞（０，１），ρｐ）′的闭单位球是（Ｌ~∞（０，１），ρｐ）′的某个子集的弱－闭包，本文还证明了（Ｌ~∞（０，１），ρｐ）′可看作ＷｅａｋＬｐ（０，１）对偶空间的奇异部一个理想，而且这奇异部可由（Ｌ~∞（０，１），ρｐ）′与一算子族生成．（ｆ）ａｌｌ（ｌ．＼ｎ，ｏｏ（ｊ．）＝ｈｉｌｌｓｉｌｌ）ｔ￣．，ｉｆｆ￣＊（ｔ）ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙａｌｌ＇ｌ，Ｌ（ｑ，１）ｉｓｔｈｅｐｒｅｄｌｓｌａｌｏｆｔｙｒｅａｋＬＩ＇，ａｌｌｌｌｈ，ｒｌｌｏｌｌ－－ａｔ（，ｌｌｌｉ（＇ｌｌｌｅａｓｌｌｒｅａｌｇａ（ｌ￣ｓ，ａｒｅｐｒｅｓｅｌｌｔａ＇ｔｉｏｌｌｔｌｌｅｏｒｅｎｌｆｆ，ｒｅｌｅｌｌｌｅｌｌｔｓｉｌｌＳａｃ，ａｌｌ（ｌＳ，，．ｉｓｏｆ）ｔａｉｌｌｅ（ｌ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｉｌｌ［２］，ｉｔｉｓｓｌｌｄｗｎｔｈａｔｔｉｌｅｒｅｐｒｅｓｅｌｌｔａｔｉｏｌｌｔｉｌｅｓｆ）ｒｅｌｌｌｏｆ）ｔａｉｌｌｅ（ｌｉｌｌ［．５］ｉｓｉｌｌ（ｔｏｒｒｅ（？ｔ．Ｉｎｔｈｉｓｎｏｔｅ，ｗｅｄｅ     

双参数指数分布下两应力交叉步加试验的统计分析

设产品寿命服从双参数指数分布，失效率和保证寿命的加速模型分别为ｌｎθｉｊ＝β０＋β１ψ１（Ｓｉｊ）＋β２ψ２（Ｓ２ｊ）＋β３ψ１（Ｓ１ｉ（ψ２（Ｓ２ｉ） ｕｉｊ＝α０－α１ｆ１（Ｓ１ｉｊ）－α２ｆ２（Ｓ２ｊ） ｉ＝１，２，…，ｌ，ｊ＝１，２，３…，ｋ，本文研究了用两应力交叉步加试验的数据对参数βｉ和αｊ进行估计和检验，然后由模型要以求得正常工作应力下各种可靠性牲特征的估计值。     

测厚仪的测量方法及测量不确定度

１　测量方法及原理框图用标准厚度片按仪器规定的校准方法将仪器校准，然后在测量范围内均布３～５个点为受检点，选择相应厚度及精度的厚度片Ｈｉ（ｉ＝１，２，３，…５）依次检定，示值误差按下式计算：δ＝ｈｉ－Ｈｉ式中　ｈｉ—该测量点示值；Ｈｉ—标准厚度片值。２　测量结果的不确定度分析取分度值为０１μｍ，在５０２μｍ处重复测１０次。２１　测量结果的Ａ类标准不确定度由贝塞尔公式Ｓ＝∑ｎｉ＝１（ｌｉ－珋ｌ）２ｎ－１得ｕ（ｈ）＝０１４μｍ，自由度≤Ａ＝ｎ－１＝９。由数学公式求偏导Ｃｈ＝１。２２　测量结…     

玻璃振动模压中变幅杆高温模态分析及实验研究

为研究应用于光学元件的超声振动模压中变幅杆的高温振动特性,基于纵振波动方程设计所需频率的超声变幅杆,利用Creo软件建立其参数化模型。考虑变幅杆高温下的材料特性变化,结合实验所得数据对高温下的变幅杆进行模态分析,得到其在高温下的谐振频率。分析研究表明,变幅杆谐振频率随着温度的升高而降低。为提升变幅杆高温的下频率稳定性,通过有限元软件对其进行了结构优化设计。按照优化后的尺寸加工出变幅杆,通过实验检测其谐振频率,结果表明,在高温下优化后变幅杆的谐振频率仍稳定在设定频率附近。     

超声波振动器四端网络设计

从机械四端网络的分析出发,建立了超声振动器振动系统及换能器、变幅杆、振动棒的机械四端网络数学模型,分析了其频率方程和两端振速比。     

非线性迟滞系统的参数分离识别

迟滞振动系统的非线性恢复力通常包含三部分：（１）仅与位移ｙ（ｔ）有关的ｇＮ（ｙ）；（２）仅与速度ｙ（ｔ）有关的ｈＮ（ｙ）；（３）有记忆恢复力ｒ（ｔ）。当ｒ（ｔ）可用图１的双折线模型来表示时，在ｙ＝ｙ＝０点，ｒ（ｔ）＝±ｒｓ，为常数值。据此可将ｒ（ｔ）分离出来。而后，考虑到ｙ＝０，通常ｈＮ（ｙ）＝０；ｙ＝０时，通常ｇＮ＝（ｙ）＝０，又可以将ｇＮ（ｙ）和ｈＮ（ｙ）分离开来。识别时，将ｇＮ（ｙ）和ｈＮ（ｙ）分别用正交的函数项级数来逼近。分离识别和正交性使运算过程大大简化。识别时应用响应的Ｆｏｕｒｉｅｒ变换所得的频域函数，又增加了抗噪能力，提高了识别精度。     

具有超高压电电压常数的镧掺杂0.55Pb（Sc1／2Ta1／2）O3—0.45PbTiO …

研究了不同镧掺杂量与Ｐｂ（１－ｘ）Ｌａｘ（Ｓｃ１／２Ｔａ１／２）０．５５Ｔｉ０．４５Ｏ３（ｘ＝０，ｘ＝０．００５，ｘ＝０．０１，ｘ＝０．０ｘ，ｘ＝０．０３）陶瓷材料居里温度，压电常数有压电电压常数之间的关系以及高温热处理对材料性能的影响。研究表明材料的居里温度随镧添加量的提高按２６℃／１ａｔｍ％的幅度下降，只是在ｘ＝０．００５处出现异常现象，即该组分的材料的居里温度与ｘ＝０处相比稍有提高；材料的压