整车环境下汽车空调系统气动噪声分析

针对汽车空调(Heating,Ventilation,and Air-Conditioning,HVAC)存在噪声过大导致舒适性较差的问题,通过试验为主、数值仿真为辅的方法对整车环境下空调系统气动噪声进行了研究。研究发现,空调系统产生的气动噪声呈宽频噪声特性。整车环境下空调系统辐射出来的噪声量级比自由场环境高11.7 d B(A),声压级较大的频带更宽,呈现出明显的混响场特征。在空调风机转速为7档、内循环工况时,测点C处的总声压级高达67.9 d B(A),超过企业内部标准要求1.9 d B(A)。风机是主要噪声源,应在后期降噪中加以控制。由于乘员的阻挡和衣物的吸声,乘员舱空间缩小,坐有乘员时相同测点的总声压级小1.5 d B(A),在125 Hz以上各频率段的声压级均有不同程度的降低。文中研究可为明确空调系统在乘员舱的声辐射特性和空调系统噪声控制提供参考。     

空调压缩机噪声控制研究

针对某空调压缩机的噪声问题,开展系统的噪声控制研究。根据空调压缩机噪声产生机理,对压缩机进行噪声测试分析,针对其噪声特性开展噪声控制方案设计;对三种不同降噪方案进行SEA声学仿真分析,选择降噪方案二为最优降噪方案并实施,测试结果表明空调机组各测点的实际降噪量达3 d B(A)~6 d B(A),其中,靠近压缩机的测点2降噪量为5.3 d B(A),表明降噪方案有效。     

太空站某装置及支承结构的噪声测试、分析及降噪措施探讨

针对太空站生命保障系统某装置及其支承结构进行多工况下的噪声测试,依据测试结果分析该系统噪声超标的各种因素及噪声频谱,并提出相应的治理措施。结果表明:长方体框架不会因转鼓的运转而激起噪音;激起噪声由强到弱的顺序依次为转鼓与背板之间的螺栓紧连接、转鼓、背板;转鼓与背板之间螺栓的紧与松连接时,背板激起的噪声差值在0.5 m、1 m处分别为12.4 d B(A)、8.6 d B(A),降噪措施主要为加高质量隔振垫,阻止刚性连接;转鼓产生的噪声在0.5 m、1 m分别为62.9 d B(A)、60 d B(A),在壳体表层涂刷、黏贴高阻尼或约束阻尼材料能够使转鼓噪声值低于标准要求60 d B(A);背板对噪声的影响最小,但是提高其刚度,减小其面积,对整个系统的降噪有利。     

地铁车辆车内噪声分布规律

采用噪声与振动测试分析系统对地铁车辆车内噪声进行测试,分析车内同一工况不同位置噪声分布规律,进行不同速度下各测点声压级比较。通过分析得知,车内主要噪声源为轮轨噪声及车辆附属设备噪声。近地板、通过台和车门处噪声比其他测点处声压级高2 d B(A)~3 d B(A);近车顶处噪声主要来自空调机组机械振动产生的噪声和送风口空气动力噪声;当频率在500 Hz以上的中高频范围内,声压级随速度增加而增加;车辆运行线路为道岔时,车内噪声值较大,比通过直线时噪声值高达15 d B(A),比通过曲线时噪声值高达4 d B(A)。该研究结果对地铁车辆降噪设计具有一定的参考价值。     

燃气热水器噪声特性及降噪研究

燃气热水器噪声严重影响居民舒适性。为了了解热水器噪声特性,找到热水器噪声问题并提出针对性降噪方案,本文在半消声室对某型号热水器进行噪声测试,得到原型机的噪声特性,提出顶部进风和增加消声导流罩的降噪方案。通过测试发现:原型机在最大负荷和正常负荷的半球面平均声功率为61.5 d B(A)和58.3 d B(A),且电磁噪声、风机噪声、燃烧系统噪声和空腔共振噪声在热水器腔体相互作用,形成多个峰值频率。进风方式由背面进风改为顶部进风降噪效果明显,其平均半球面声功率在最大负荷和正常负荷降幅分别为5.6 d B(A)和4.7 d B(A)。同时在中低频段声压级降幅明显,高频也有一定降低。增加消声导流罩虽然能降低高频噪声,但是流通面积小,阻力大,使总体降噪效果不明显。     

低速工况下浮轨扣件减振降噪及钢轨波磨分析

采用浮轨扣件对昆明地铁钢轨波磨严重、附近环境振动噪声超标的某路段进行改造,分别测试改造前后钢轨变形、轨道系统振动、钢轨波磨、车内振动噪声、敏感建筑物振动及二次辐射噪声变化水平。结果表明,与普通扣件相比,在采用浮轨扣件区间隧道壁振动降低12.2 d B(Z),车内振动噪声分别降低5.3 d B(Z)和6.6 d B(A),钢轨波磨降低4.2 d B(A),敏感建筑物室内振动和二次辐射噪声分别降低6.3 d B(Z)和4.0 d B(A),表明浮轨扣件在低速工况下具有较好的抑制钢轨波磨和减振降噪性能。     

厦深铁路广东段环境边界噪声预测浅析

分别根据实际监测和国内修正模式计算预测厦深铁路广东段沿线环境边界噪声,探讨铁路环境边界噪声的预测方法。结果表明:根据实际监测计算预测,噪声水平昼间为47.98 d B(A)~66.81 d B(A),夜间为42.59 d B(A)~54.64 d B(A);列车时速200 km/h时,昼间和夜间噪声级分别低于限值14.82 d B(A)和13.17 d B(A);根据国内修正模式的计算预测,噪声水平昼间为56.12 d B(A)~72.60 d B(A),夜间为42.89 d B(A)~59.38 d B(A);列车时速200 km/h时,昼间和夜间噪声级分别低于限值6.09 d B(A)和9.31 d B(A);由国内修正模式计算预测沿线边界噪声等效声级时,桥梁测点因"二次噪声"所产生的4.0 d B(A)修正值有所偏大,建议为1.5 d B(A);本条铁路线边界噪声预测中根据国内修正模式计算预测的沿铁路线边界噪声等效声级较实际监测计算预测值大,昼间大6.0 d B(A)左右,夜间大3.0 d B(A)左右。     

空调噪声主观烦恼度实验研究

随着社会的发展空调设备越来越普及,伴随而来的噪声扰民问题也日益突出。对城市居民区内空调设备噪声进行调查,通过现场采样获得噪声源,研究其声学特性与频谱特性,并通过实验室主观评价方法来研究其烦恼度情况。结果表明,空调低频噪声的响度与烦恼度呈线性关系,在45 d B(A)~50 d B(A)(60 phon~65 phon)范围内烦恼度值分布均较分散,所以在该范围内针对空调低频噪声采用A计权声压级不能很好得反映烦恼度情况,这也解释了在达标情况下居民仍投诉的情况。空调噪声的烦恼度情况与年龄、性别都有关。     

C620—1B型车床噪声的治理

C620—1B型普通车床面广量大,至今仍在各行业中广泛应用。但该机床因结构和齿轮制造误差等因素,致使噪声很大。我厂有台72年的产品噪声竟高达到91分贝(A),治理后,使噪声下降到82分贝(A),取得了明显的效果。     

大型制氧机组噪声控制

一、前言 武钢氧气厂制氧机组(A、B台)噪声为98～108dB(A),室外气体放散噪声达126dB(A),不但影响职工健康和生产效率,而且使附近居民不得安宁,鸡不下蛋,农产量下降,引起有关部门重视。90年武钢立项治理,要求机房内噪声降至90dB(A)以下,环境噪声降至75dB(A)以下,操作室内噪声降至65dB(A)以下。