岩石锚杆基础在直流工程中的应用

根据直流输电工程中的地形、地质特点和安全、经济、环保的原则,对工程完整岩石地基、铁塔采用的岩石锚杆基础型式进行分析、判断、设计计算及机械化施工建议。着重分析了岩石锚杆基础的适用条件、基础强度计算要点、基础优化及施工质量保证措施。     

750kV输电线路角钢插入式基础承载力试验

通过室内模型试验和现场真型试验,对我国750kV输电线路角钢插入式基础承载力的机理、影响因素与荷载传递规律进行研究,结果表明外荷载可通过角钢与混凝土间的粘结强度及承剪锚固连接件的锚固作用可靠地传递到混凝土基础中,其极限承载力与插入角钢种类、强度、埋置深度,混凝土强度,有无锚固件设置及锚固件型式等因素密切相关。角钢插入式基础结构合理,大大改善了基础立柱和底板的受力状况,稳定性得到显著提高。同时,由于偏心弯矩大大减小,可使底板尺寸减小,混凝土和底板钢筋用量降低,开挖量减小,植被破坏减少,利于加强环境保护,具有显著的经济和社会效益。研究成果为今后这一基础型式在我国超高压和特高压输电工程建设中的推广应用提供了参考资料。     

一种新型复合基础方案及其试验研究

针对东北地区部分输电线路杆塔基础地表由1.5～2.5 m厚粘土层覆盖,以下为岩层,且岩体整体性好,风化程度轻的地质情况,指出如采用掏挖基础、岩石锚杆基础等大开挖型式,易造成环境植被大面积破坏并加大基础工程量.通过总结分析掏挖基础和岩石基础的优点,提出了一种适宜这种地质条件且经济环保的掏挖加岩石锚杆复合环保型原状土基础,...     

锈蚀与冻融循环下钢筋与混凝土粘结退化性能

除冰盐不仅造成混凝土表面剥蚀,盐溶液渗入结构还引起严重的钢筋锈蚀,外部出现锈胀裂缝,从而造成钢筋与混凝土粘结性能退化.论文采用钢筋混凝土梁式粘结试件,在盐水中经过不同次数冻融循环后再对钢筋加速锈蚀,然后进行梁式粘结破坏试验,研究冻融循环与钢筋腐蚀共同作用下对钢筋与混凝土粘结-滑移等性能的影响.结果表明,冻融与锈蚀共同作用使钢筋与混凝土的粘结强度降低,粘结性能劣化.本文在试验研究的基础上给出冻融锈蚀后钢筋与混凝土的粘结强度和粘结退化模型,可为盐冻环境下的耐久性设计提供参考.     

送电线路风化岩石掏挖基础

高压送电线路跨越山区和高山区时的地质一般多为各种风化岩石。以往对这种地质条件下的铁塔基础大都采用大开挖方法,施工和材料运输相当困难而且耗资较大。本文介绍一种采用松动爆破技术先在风化岩石中掏挖成钟形扩底孔洞,然后浇制混凝土形成风化岩石掏挖基础。这种基础利用原地基风化岩石结构的相互作用提高基础的上拔抵抗力,是一种较经济的基础型式。     

输电线路新型复合式基础试验研究

针对表层由薄粘土层覆盖的风化岩体输电线路地基，传统的原状土掏挖基础或岩石嵌固式基础均不能有效地发挥其功效，单独采用任何一种基础将不符合安全经济环保的要求，特将上述2种基础型式相结合，提出新型环保型复合式基础型式。选择典型场地进行原型试验，试验基础施工安全，坑壁稳定，根据试验结果，新型复合式基础充分发挥原状土和岩石地基的高承载、低变形的优势，并推导出新型复合式基础的抗拔承载力、抗倾覆承载力的计算公式，为新型复合式基础在输电线路杆塔基础中的应用提供技术资料。     

植筋技术在火电厂建筑结构设计施工中的应用

植筋技术是在已建好的结构上 ,将新增加的钢筋植入到原有结构中 ,形成新的结构。这是一种工程补救新方法 ,其工作机理是利用化学粘合剂 ,使钢筋和混凝土之间产生强烈的粘合作用 ,使二者牢牢粘结在一起 ,从而使钢筋达到设计要求的锚固强度。合肥第二发电厂主厂房辅助设备基础多处采用了植筋技术 ,通过钻孔、清孔、吹灰、粘合剂填孔、植入钢筋、浇注混凝土等工序 ,使基础达到了设计要求。     

日本预应力混凝土桥梁新技术

无粘结预应力束是由单根或多根高强钢丝、钢绞线或钢筋,沿全长涂抹防腐蚀油脂并用聚乙烯热塑套管包裹而成。无粘结束像普通钢筋一样敷设,然后浇注混凝土,待混凝土达到规定强度后。进行张拉和锚固,省去了预埋套管、穿索和压浆工艺,节省了施工设备,简化了施工工艺,缩短了工期,降低了造价。因而在欧美、日本等国得到广泛应用。     

考虑粘结滑移的锈蚀钢筋混凝土梁非线性实用分析方法

本文将锈蚀钢筋混凝土梁视为由锈蚀钢筋和混凝土组成的存在粘结滑移的组合梁,以锈蚀钢筋与混凝土之间的变形协调条件为依据,引入反映锈蚀钢筋混凝土力学性能的本构关系和锈蚀钢筋与混凝土之间的粘结-滑移本构关系,推导出以纵向受拉钢筋拉力N表达的锈蚀钢筋混凝土梁非线性微分方程。通过求解该微分方程,给出了考虑粘结滑移的锈蚀钢筋混凝土梁非线性解析解,以该解析解为基础,给出了以锈蚀钢筋混凝土梁特征值-λ表达的截面协同工作系数理论表达式。通过该截面协同工作系数,建立了能准确反映粘结滑移的锈蚀钢筋混凝土梁截面承载力与变形的非线性实用分析方法,使锈蚀钢筋粘结强度降低系数与截面协同工作系数之间得到了统一,解决了二者之间长期以来不协调的矛盾,编制了计算机程序,并与已有实验结果进行了对比,说明了该方法的准确性。     

灰岩地区承台式群锚桩基础上拔试验研究

针对灰岩地区岩石地基设计单锚桩和承台式群锚桩岩石基础,对基础进行真型上拔试验,得出单锚桩的上拔极限承载力、等代极限剪切强度和承台式群锚桩基础的上拔极限承载力;通过理论推导承台式群锚桩基础上拔极限承载力计算公式,利用反算的等代剪切强度计算出基础上拔极限承载力理论值,同时说明了其与试验值差异。试验表明承台式群锚桩基础安全可靠、经济环保,充分发挥了原状岩体力学性能,基础具有良好的抗拔性能,可用于裸露或浅埋微、中风化硬质岩石地基的输电线路工程中。     

新型锚杆基础破坏机理及影响因素研究

为克服锚杆基础在山区输电线路中应用的局限,文中提出了一种由自由段和锚固段组成的新型锚杆基础,通过有限元数值方法研究了新型锚杆的应力分布及失效机理,并对黏结强度、锚杆长度、岩石类型及孔杆直径比等因素进行了参数分析。研究结果表明：注浆体与岩石及锚筋与注浆体之间,其黏结应力的分布范围只在锚固段靠近张拉端的有限长度上且应力分布极不均匀;黏结强度是判断锚杆失效界面类型的重要参数指标,对承载力有较大影响;锚固长度存在峰值,破坏面发生在注浆体和岩石界面时,硬岩承载力明显高于软岩承载力;锚孔直径/锚杆直径的最佳比例为4～5倍。     

输电线路岩石锚杆基础载荷试验研究

针对岩石锚杆基础应用于实际输电线路工程中所面临的问题,为其设计提供基础承载力、锚筋与混凝土间粘结强度等参数,进行了真型岩石锚杆基础在竖向上拔或上拔与水平复合作用工况下的载荷试验。基于基础的典型破坏表现形式、荷载–位移关系和锚筋应变－埋深关系等结果,分析了基础的主要破坏状态和承载特性,以及锚筋传递荷载的特性。研究结果表明,岩石锚杆基础可应用于中风化、强风化的基岩分布地区,满足输电线路上部结构对基础承载力的要求,具有良好的经济和社会效益。荷载～位移关系曲线存在明显第一拐点,对应位移小于10mm,基岩风化程度越高基础承载力越小且位移越大,水平荷载对群锚基础上拔稳定性存在不利影响。     

深厚粘性土地层上重力式挡土墙基础埋深问题探讨

对于深厚粘性土边坡,在其总体稳定性较好的情况下,如设计的支挡结构物型式为重力式挡土墙,其基础埋置深度常常偏浅。本文通过工程实例讨论在这种条件下的挡土墙基础埋置深度的合理确定方法。     

大坝坝基水质监测的认识与建议

大坝蓄水运行后，水-岩-坝间的物理化学作用突出，坝基水质的形成即是作用的产物。坝基水质特征既反映出渗流状态，又是岩石及帷幕、混凝土性状发生变化的标志，因而坝基水质监测对大坝安全运行至关重要。通过对拾余座混凝土大坝坝基水质的调研，提出坝基水质监测的必要性，以及定期、不定期应监测的内容。     

重力式挡土墙在输电线路中的运用

重力式挡土墙一般用来支承泥土或其它散粒材料(如砂砾石、破碎岩石等)的侧压力,防止坡体下滑塌陷。在架空送电线路中,位于较为陡峭的山坡的基础,用重力式挡土墙,可起到减少基础主柱高度与保护边坡稳定的双重效果,是经济合理的选择。     

岩石嵌固式基础在750kV输电线路中的应用研究

针对甘肃750kV永登-白银同塔双回输电线路工程中全线路径大部分地段地基为岩石的特点,选择采用了岩石嵌固式基础。为了验证大荷载下使用嵌固式基础的可靠性,共进行了5组不同埋深的岩石嵌固式基础现场真型试验,分析了基础的承载特性与破坏机理,并对其经济效益进行比较分析。研究结果表明,岩石嵌固式基础可用于风化性较强的山区岩石杆塔基础,其研究成果已成功应用于甘肃750kV永登-白银同塔双回输电线路,并取得了较好的经济性和环保性。     

输电线路复合型基础的应用研究

针对我国山地或丘陵地区广泛存在的地表为粘土覆盖层、土层以下为微风化岩层的地质条件,提出了环保型掏挖＋岩石锚杆复合型基础。界定了该复合型基础的适用范围,对其特点进行了阐述,并提出了今后主要的研究方向。通过2个试点工程的真型试验得到了其关键设计参数承载力发挥系数的取值,为其在输电线路工程中的推广应用提供参考。     

骨料性能对再生混凝土拉伸本构关系的影响

骨料、界面与砂浆性能是影响混凝土拉伸本构关系的主要因素,再生粗骨料表面粘附着一层老砂浆使其性能有别于天然骨料。基于随机骨料模型建立再生粗骨料混凝土五相细观数值模型,文章在验证模型可靠性的基础上研究分析再生骨料粘附砂浆的力学性能及其厚度对再生混凝土拉伸本构关系的影响规律及其作用机理,建立再生骨料混凝土拉伸本构关系。结果表明,单轴拉伸荷载作用下再生混凝土的损伤始于界面过渡区;当老砂浆厚度较小或老砂浆强度大于新砂浆强度时,再生粗骨料粘附老砂浆对再生混凝土的拉伸性能影响较小;再生混凝土的拉伸峰值应力、弹性模量和峰值变形模量随老砂浆强度增大和厚度的减小而增大,拉伸峰值应变随老砂浆强度和厚度的增大而增大。