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以太子庙220kV变电站为例,对主变压器10kV侧限时速断、10kV出线电流速断定值整定计算中存在的一些问题进行了分析与探讨,并提出了相应的建议。 相似文献
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根据海阳市现行110kV及以下变压器后备保护配置存在的不足,阐明了增设中,低压侧限时速断保护的必要性和迫切性,并提出了对电磁型变压器保护增设该保护功能的可行性方案,结建议采用的SQJ系列限速断继电器作了简单介绍。 相似文献
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阐述了110 kV变压器中低压侧加装限时速断保护的必要性,并以实例进行保护定值整定分析,提出了加装限时速断保护后出线保护定值整定优化原则,对地区电网变压器保护的配置和整定有很强的参考价值。 相似文献
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变压器限时速断保护的加装和整定分析 总被引:1,自引:0,他引:1
阐述了110 kV变压器中低压侧加装限时速断保护的必要性,并以实例进行保护定值整定分析,提出了加装限时速断保护后出线保护定值整定优化原则,对地区电网变压器保护的配置和整定有很强的参考价值. 相似文献
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对调度权下放后110 kV主变压器零序电流保护整定上下级难配合的问题进行分析,提出了改进方法:当110 kV主变压器低压侧无小电源时,由于220 kV变电所110 kV出线零序Ⅲ段保护延伸至终端变压器,可停用该主变压器零序保护;当110 kV主变压器低压侧带小电源时,将该主变压器零序过流保护作为小电源解裂保护来配置,可以有效地切除故障. 相似文献
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1问题的提出 农村电网的63/10.5kV或35/10.5kV变电所中,主变一次侧设置的保护即主变压器保护一般都能按标准方案设置,形式较为统一,但其二次侧(10kV进线)保护的设置较为混乱,以我地区东部网为例,网络中18座变电所装设的10kV进线保护至少有以下4种形式:(1)电流速断保护.(2)电流闭锁的电压速断保护.(3)过电流保护.(4)电流速断保护和过电流保护. 相似文献
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1.前言 我局按照山东电网的统一部署,在35kV及以上的主变压器上加装了限时电流速断保护装置,目的是缩短母线相间短路的切除时间,从而减少母线故障时短路电流对主变压器的冲击损害。但有了限时速切保护装置这个必备的硬件,它还须一个合理的可靠的软件来支持,才能有效地完成预定的任务,这个支持软件就是保护定值。如果定值计算不当,上下级动作时限配合不好,照样起不到应有的作用,相反还可能使主变压器误跳闸,造成不应有的大面积停电事故。那么,按照什么原则对主变压器的限时速切保护进行整定计算才可靠合理呢?下面谈一下我局对主变压器限时速切保护的整定计算原则。 相似文献
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在重负荷的变电站中应用低压侧分段开关备自投的方式,必须防止在一台主变失电而备投动作合上低压侧分段开关后,另一台主变严重过载导致保护跳闸也造成失电。通过对此类变电站在一台主变失电情况下备投动作后状况的分析,指出了在此类变电站中应用低压侧分段开关备自投方式时应注意的几个方面,并给出了针对性的解决方法。 相似文献
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针对某高山风电场风机塔顶遭受雷击,造成风电机组塔外箱式变压器(简称箱变)损坏事故,分析了箱变低压侧雷电过电压产生的机理,根据风机-箱变系统防雷配置情况,建立了ATP-EMTP仿真模型。利用该模型计算了电涌保护器(surge protective device,SPD)接入时和脱开后箱变低压侧的电压,并分析了雷电流波形、幅值及接地网冲击接地电阻对箱变低压侧电压的影响,同时计算了低压侧短路后的工频续流。计算结果表明,SPD脱开后低压侧电压超过了箱变的冲击耐压值(12 kV),低压侧工频续流为4.50~8.75 kA。由于开关型SPD无法切断工频续流,提出将其更换为无续流的氧化锌避雷器,推荐避雷器型号为YH10W-0.8/3.0,并通过仿真计算进行了防雷效果验证。 相似文献
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针对在运电能表运行状态存在监测空白点、业务管控存在专业壁垒导致相关电力数据获取难度大、现有监测方法单一等问题,提出覆盖低压侧、中压侧和关口侧数据驱动的电能表运行状态在线监测方法。在低压侧,通过分元器件比对方法定位失准电能表,为低压侧电能表运行状态在线监测提供了新的计算方法。在中压侧,考虑变压器外部特性,递推得到的变压器高压侧三相线电压,并以递推线电压与参考点线电压差值的平方和最小为优化目标,同时满足电压压降、相角偏移等电气节点约束条件,构建高供低计专变用户电能表在线监测优化模型,计算中压侧电能表运行误差。在高压侧,通过构建主变模型、母线层级与线路层级三个层级电量比对模型,运用交叉定位方法计算关口侧电能表运行误差。最后,通过实际算例,验证所提方法的正确有效性。 相似文献