静稳判据在失磁失步中的应用

文献［7］认为静稳判据在发电机失磁失步中不能应用，失磁后鉴别能否失步的判据不是静 稳判据。我们认为这一观点值得商榷。本文从理论及实践上论证发电机失磁后导致失步的本 质是静稳破坏、博稳判据在失磁失步过程中可以应用。     

采用有功转子判据为主判据的新型发电机失磁保护

本文简要分析了同步发电机失磁的两种静稳判据——定子判据和有功转子判据的工作特性,提出了采用有功转子判据为主判据的新型发电机失磁保护,它具有动作速度快、可靠性高、暂态特性好等优点,并已经动模试验和现场运行所证实。     

微机型发电机自适应失磁保护的研究

分析了常规发电机失磁保护的静稳极限阻抗圆的判据所存在的缺点,提出一种利用微机自动检测联系电抗Ｘｓ的变化,自动修改静稳极限圆定值的自适应发电机失磁保护。     

同步发电机失磁保护RAGPC的应用

同步发电机失磁保护RAGPC是瑞典ASEA公司的产品。该保护以发电机的静稳边界,机端低电压或定子过电流为判据,具有原理结构简单、整定灵活,可靠性高等优点。 RAGPC由:     

浅谈125 MW发电机的失磁保护

介绍了发电机失磁的危害：通过分析三种失磁保护判据,提出了超越静稳边界判据更适合于125MW机组发电机失磁保护：根据125MW机组特点,提出了125MW发电机失磁保护构成方案,并在南昌电厂11号机组上得到了成功运用。     

基于功率平面隐极发电机低励限制与失磁保护配合研究

同步发电机组的低励限制需先于失磁保护动作,而低励限制和失磁保护的判据完全不同,因此二者的整定与配合一直是网源协调的一个难点。从隐极同步发电机静稳边界的功率方程出发,推导出静稳边界在功率平面上消除了机端电压的抛物线型表达式。将失磁保护与低励限制的判据统一为功率平面的抛物线型静稳边界,提出了一种低励限制与失磁保护配合的新方案。该方案物理含义明确,易于整定,可以保证失磁保护与低励限制之间的严格配合关系。对某600 MW火力发电机组开展分析计算,验证了新方案的有效性,在提升同步发电机组进相运行能力的同时保障机组和电网安全稳定运行。     

自动跟踪系统电抗Xs的发电机失磁保护

一、前言 现有的采用以“静稳边界”为判据的发电机失磁保护前提是一台同步发电机经一定的联系电抗Xs与无穷大系统相连,实际上,随着运行方式的改变,Xs是变化的。同步发电机,尤其是大型同步发电机失磁后,系统无功功率将发生较大变化,Xs可能向增大方向变化,而对于不同的系统,不同容量的发电机,不同性能的发电机励磁调节器,Xs变化是不一样的。本保护装置能实现以Us为恒定量,对Xs的变化自动跟踪调节。     

湘潭电厂新机组失磁保护整定计算方案

结合发电机失磁时状态特征及微机保护的组态特点,建立了失磁保护2段时限的保护动作逻辑.根据逻辑框图需要的动作判据单元,分别对机端或系统电压判据、励磁低电压判据、静稳阻抗圆1判据、静稳阻抗圆2判据进行了整定计算分析并得到实际整定过程和结果.     

同步发电机失磁故障的仿真研究

在对同步发电机模型研究的基础上,针对常用的无功阻抗圆作为发电机静稳态判据方法的不足,提出采用同步发电机励磁电压与有功功率之间函数关系作为发电机静稳态判据,并推导出二者之间的关系式,给出判断方法.通过在MATLAB环境下对发电机部分失磁和全部失磁状态进行仿真获得的励磁电压、励磁电流、输出功率的波形比较分析,认为所提方法能...     

同步发电机的失磁及暂态稳定判据在失磁失步保护中的应用

本文以派克方程为基础，就单机——无限大系统这一普遍情况，从理论上推导了同步发电机 失磁行为的振荡方程式，通过数字机对失磁过程的电气量进行了计算，并着重对发电机运行 状态的临界点进行了分析。分析与计算结果表明，目前在失磁分析中，较广泛应用的静态稳 定的观点与结论，在理论上是不妥当的，其分析也不符合发电机运行的实际。本文还通过失 磁的稳定分析，提出了失磁保护新的跳闸判据——δ＝180°的动态稳定判据，以及由动稳 判据构成的两级定子判据全定子型的失磁保护方案。     

水轮发电机失磁保护阻抗特性分析

本文以水轮发电机为研究对象,详细推导了其静稳边界阻抗圆的动作特性。针对具体发电机变压器组保护装置的失磁保护判据进行研究,经研究表明投入无功反向判据并不能减小实际运行机组的静稳边界圆动作范围。随后通过一个算例,将低励限制曲线从功率平面P-Q转换到阻抗平面R-X,统一在阻抗平面来说明失磁保护与低励限制的配合关系。     

发电机失磁保护的原理及整定计算

发电机失磁具有两大特征:发电机电势降低和导致静稳破坏.电势降低通常以系统电压或发电机机端电压降低来判断.静稳破坏的定子判据用静稳临界阻抗;转子判据用有功功率与转子电压的关系,对隐极机静稳临界阻抗是圆,UL-P是直线,对凸极机静稳临界阻抗不是圆,UL-P不是直线.分析了凸极机静稳临界曲线的凹凸性,证明了用圆拟合静稳临界曲线优于直线拟合.为了提高发电机电势降低判据的灵敏度,防止系统振荡造成的误动作,提出了发电机低电势判据.静稳阻抗和低电势阻抗采用正序阻抗,能有效地防止外部短路造成的误动作.在分析推导的过程中,给出了整定计算的公式和方法.     

失磁保护和失步保护联系电抗X_c的讨论

现有的失步保护和采用以"静稳边界"为判据的发电机失磁保护,前提是一台同步发电机经一定的联系电抗Xc与无穷大系统相连,实际上,随着运行方式的改变,联系电抗Xc是变化的。《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》修订前后,对失步保护和失磁保护联系电抗Xc的描述前后不完全一致,保护厂家说明书给出的公式跟导则也不完全吻合,造成了联系电抗Xc整定计算较为混乱。对比导则修订前后的差异,根据系统运行方式的变化,对失磁保护、失步保护的联系电抗Xc进行定性分析,提出了部分修订意见,供业界同仁讨论。     

新型发电机失磁保护加速判据研究

针对现有发电机失磁保护中励磁电压不易获取和动作延时较长等主要缺陷,提出了基于同步电动势Eq的发电机失磁保护加速判据。在加速判据中使用同步电动势取代传统的励磁电压,无需获取励磁侧电气量,且加速判据性能可靠,可有效区分失磁、有励磁振荡、短路故障或其他异常运行方式,从而大大提高了发电机失磁保护的速动性和选择性,解决了失磁保护长期以来不能同时满足速动性和选择性的困扰。通过PSCAD/EMTDC仿真验证了上述结论的正确性。     

大型水轮发电机失磁保护与低励限制配合问题的探讨

有关整定导则要求"失磁阻抗判据应校核不抢先于励磁低励限制动作",但工程上失磁保护与励磁低励限制的整定是分开进行的,并且在不同的坐标系中描述,容易造成二者动作失去配合。针对大型水轮发电机常用的失磁保护定子侧静稳阻抗判据,结合具体保护装置实现方法,论述了其与低励限制动作区如何进行比较的计算方法,探讨了失磁保护与低励限制的动作配合关系。并在最后讨论了改善低励限制与失磁保护定子侧阻抗判据配合的方案。     

同步发电机失磁保护实现两级转子电压判据方案

<正> 一 前言 近年来,国内对同步发电机失磁保护做了大量的研究工作,相继出现了一些新产品,其基本判据大都采用静稳极限角及励磁电压构成。可用图1框图表示: 其中:I_f—机端电流 U_f—机端电压 U_(L0)—空载励磁电压δ_(jx)—静稳极限角δ—功角 U_L—励磁电压 定子判据以功角δ大于静态稳定极限角δ_(jx)为动作条件,转子判据以励磁电U_L小于0.8倍的空载励磁电压为动作条件,两判据同时满足时保护动作。     

新型发电机失磁保护加速判据研究

针对现有发电机失磁保护中励磁电压不易获取和动作延时较长等主要缺陷,提出了基于同步电动势Eq的发电机失磁保护加速判据.在加速判据中使用同步电动势取代传统的励磁电压,无需获取励磁侧电气量,且加速判据性能可靠,可有效区分失磁、有励磁振荡、短路故障或其他异常运行方式,从而大大提高了发电机失磁保护的速动性和选择性,解决了失磁保护长期以来不能同时满足速动性和选择性的困扰.通过PSCAD/EMTDC仿真验证了上述结论的正确性.     

发电机失步保护和失磁保护整定计算的研究

发电机经过一定的联系电抗Xc与无穷大系统相连,虽然失步保护和以"静稳边界"为判据的发电机失磁保护定值中的Xc是固定的,但实际上Xc是随运行方式变化的。《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》修订前后对失步保护和失磁保护所用的系统联系电抗Xc规定不完全一致,保护说明书给出的公式与导则也不完全吻合,造成系统联系电抗Xc整定计算混乱。因此,根据系统运行方式,计算分析失步保护、失磁保护的系统联系电抗Xc,并提出修订意见。     

基于导纳特性的发电机失磁保护整定与调试

传统发电机失磁保护广泛采用阻抗原理的静稳阻抗圆和异步阻抗圆判据,在实践中得到了广泛应用,但存在一定缺点。文中论述了一种基于导纳特性原理的发电机失磁保护原理,给出了导纳原理的计算公式,以及导纳原理失磁保护特性曲线表示方法,并通过公式推导,证明导纳稳定极限与机端电压相对额定电压的偏移无关。通过IGCC工程实例论述了导纳原理失磁保护的整定方法以及调试过程,并经过工程实际运行情况证明了该保护的可靠性。     

200 MW发电机低励限制定值整定与失磁保护校核计算

南海发电一厂1号发电机低励限制曲线超出静稳边界,需对低励限制定值进行重新整定计算,并校核失磁保护与低励限制保护的配合关系。通过计算静稳圆坐标值、失磁保护异步边界阻抗圆坐标值和低励限制定值,得出静稳圆、阻抗圆、低励限制曲线在P—Q平面上的配合关系图。校核结果表明,发电机进相运行时,失磁保护后于低励限制保护动作,说明发电机低励限制参数整定正确。