神头发电厂直流锅炉侧包墙过热器频繁爆管的原因分析

本文就神头发电厂直流锅炉侧包墙过热器频繁爆管的原因进行了详细分析。指出,在设计结构方面,侧包墙的过热器布置不合理、重量流速低、部份吊挂板前的管子未采取特别措施等;在运行操作方面,值班人员在非正常运行工况下,对如何控制“中间点温度”、正确应用电液调节及应用启动屏水位不够明确;而不良的设备运行状况则是侧包墙过热器长期超温爆管的主要原因。最后,就如何防止侧包墙过热器爆管提出了建议。     

循环流化床锅炉几种常见的防磨措施

河南神马尼龙化工有限责任公司2台75t／h循环流化床(CFB)锅炉自1998年投入运行以来，主要部件磨损一直较为严重，因磨损引起的问题主要表现为燃烧室炉墙异形砖破损、脱落，过热器爆管，省煤器频繁泄漏等。为此，对燃烧室炉墙、过热器、省煤器等主要磨损部位进行了改造，并取得了良好的效果。     

锅炉"四管"背烟气侧磨损爆管的原因及预防

1　爆管状况某火电厂1台SG4 0 0 14 0 5 5 5 / 5 5 5中间再热循环锅炉,烟道两侧及尾部由d38mm×4mm的2 0G钢管组成包墙过热器,并在此空间内布置有低温再热器,其与两侧包墙管的间距为80mm。从尾部包墙过热器出口联箱引出10 4根d4 2mm×5mm的悬吊管,组成悬吊管过热器,分前后两路将低温再热器悬挂在尾部竖井烟道内。2 0 0 3年7月5日靠左包墙第1根悬吊管过热器爆管,吹坏附近多根低温再热器管及悬吊管、包墙管,造成1次非计划停运事故。从爆管的现场看,该爆管是悬吊管过热器的左数第1根管子的水平段,爆口距进口约4 0 0mm ,靠炉内的下半边,即管子…     

锅炉过热器SA213-T91钢管爆管分析

华能福州电厂3号炉连续运行14356h后，屏式过热器B侧第5屏炉前组内圈第1根管子突然发生爆管。经宏观检查、金相分析、机械性能测试和割开爆管入口联箱检查孔检查，判定爆管是由于该管入口异物堵塞导致其短时间过热所致。     

华能上安电厂#2炉高温过热器爆管分析

采用化学元素分析、金相试验、机械性能试验等分析手段对华能上安电厂＃２炉高温过热器爆管进行试验分析，认为该过热器爆管原因为短时过热 。     

300吨/时锅炉屏式过热器爆管的分析及处理

合山电厂4号、5号炉系DG300/100-5型固态排渣炉,倒U型布置,燃用当地劣质烟煤,采用左旋四角直流燃烧器。该炉燃烧器于1979年改为无烟煤型集中送粉,过热器布置如图1所示。两炉投运后发生屏式过热器爆管11次,经采取割除部分受热面,提高工质重量流速等措施后,消除了超温现象,运行7000小时尚未发生爆管。一、过热器爆管情况两炉投运后,4号炉运行5000小时发生了爆管,5号炉运行1万小时也相继爆管,两炉共     

亚临界直流锅炉过热器超温爆管试验研究

神头一电厂4台捷制650 t/h亚临界直流锅炉,投产后侧包墙过热器多次发生大面积超温爆破事故。试验研究说明频繁超温爆管的主要原因是过热器同屏各管中流量分配与热负荷分配不匹配,受热强的管子流量小,为了提高锅炉运行的可靠性,对过热器管内进行了加装节流圈改造,经过多年的运行考验,再未发生过热器爆管事故。     

基于Z型结构过热器流量分配不均引起的爆管原因分析

为了防止电厂蒸汽锅炉高温过热器冷段受热面发生爆管事故,以漳泽发电厂4#蒸汽锅炉为对象,通过调阅该锅炉的负荷工况记录、查阅设备图纸以及对爆管采用金相、壁温试验分析和水力偏差分析炉等方法,对高温过热器冷段受热面爆管的原因进行了多方位多角度研究分析。分析表明:从锅炉1/4部分看,高温过热器冷段受热面属曲型的"Z"型分布,在热态超低负荷较长时间运行时,管内流量不均是爆管的主要原因,运行中减温系统操作不合理是爆管的重要原因。对此提出防止爆管的技术措施。采用应对措施后,4#蒸汽锅炉再未发生过热器爆管事故,锅炉运行的安全性大大提高。此项技改对保证同类型锅炉平稳运行有重要的指导意义。     

大坝发电厂＃1炉一级过热器失效分析及对策

对大坝发电厂1025t/h锅炉一级过热器水平管发生的爆管失效进行了机械性能及金相分析，指出爆管为超温过热所致。并对过热位置，范围及过热温度进行了评估，得到了制造厂家的认可，并对该炉过热器管采取了相应措施。     

煤粉锅炉后屏过热器水塞爆管分析与预防

某电厂4号锅炉发生后屏过热器爆管事故,分析认为主要原因是锅炉紧急停炉后在未能及时排出冷凝水的情况下再次点火,导致屏式过热器发生水塞,受热面局部短时过热引发爆管。对比该炉最近发生的多次水塞爆管事故,制定相应的预防措施,对同类锅炉的水塞爆管问题具有一定参考意义。     

电站锅炉过热系统分布式传热模型及其应用

根据热量来源将过热系统传递的能量分为屏前/屏后烟气辐射、屏间烟气辐射、炉膛火焰辐射、炉顶管辐射、管屏表面自身辐射以及对流传热6种类型。将屏前/屏后烟气辐射以及炉膛火焰辐射视为烟黑体窗平面的辐射，在此基础上把6种类型的传热归结到一个封闭系统内，进而建立了一种可同时反映各种不均匀性因素的过热系统分布式传热模型。应用模型对某台300MW机组后屏过热器热流分布进行模拟，揭示了各种类型热流的不均匀性和对总传热量贡献的差别。该模型可以用于过热系统的分布式热力计算，并可为过热系统分布参数动态模型的建立提供必要的边界条件。     

300MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度计算分析

针对循环流化床(CFB)锅炉炉内屏式过热器管子超温爆管问题,建立了某300 MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度的有限元计算模型,采用四节点四边形单元对温度场剖分并进行了计算分析,不同负荷不同蒸汽流程布置方式(U型布置和Z型布置)的管壁温度分布计算结果表明:不同工况下管壁最高温度出现在鳍片的中心位置处,管内壁温度较低,接近于工质温度;在相同的边界条件下,300 MW CFB锅炉屏式中温过热器蒸汽流程Z型布置优于U型布置。计算结果与实际工程的运行情况吻合良好。     

锅炉对流过热器爆管原因分析

通过现场观察过热器管子爆口特征及管壁吹损痕迹,分析确认过热器受热面泄漏后管子相互损坏关系及首爆口.经对管子取样试验数据分析,首爆口处管壁存在以AI元素为主要成分的异种金属物质,影响了管子的使用性能,长期运行后导致管子发生爆破.同时,管子存在一定程度的过热现象,加速了管材性能的劣化.     

锅炉后屏过热器分布式动态数学模型及壁温计算

以1台300MW锅炉的后屏过热器为研究对象，采用机理建模的方法，建立后屏过热器的分布式动态数学模型，模拟了当蒸汽流量及烟气侧换热量扰动时后屏过热器的蒸汽温度沿管长方向的分布及其管壁温度的动态变化，并对仿真结果进行了分析。     

4号炉末级过热器爆管原因及"四管"爆漏的防范措施

托电4号机组于2005年2月4日发生末级过热器爆管。经割管分析,查明为超温爆管。举一反三,提出一些防止锅炉四管爆漏的措施。     

余热锅炉过热器泄漏原因分析

介绍了某电厂余热锅炉过热器管定位装置焊缝开裂导致的泄漏事故,通过试验分析得出,开裂的原因是由于焊缝质量不良和定位结构不合理所造成,并进一步对此类型泄漏提出了改进措施。     

锅炉过热器与再热器流量分配的非线性数学模型及壁温计算方法

根据并联管组各根管子进、出口降之间的关系,并考虑到分配集箱与汇集集箱中流体的静压变化,建立了锅炉过热器、再热器流量分配的非线性数学模型。该模型所使用的经验参数较少,具有较高的计算精度,并可求出每根管子中的工质流量。各根管子上的热负荷分布已知后,再考虑到流量分配特性,即可确定需要进行壁温校核的危险部位及其壁温。此方法克服了目前常用的电厂锅炉壁温计算方法中核核点工质流量与热负荷并一定互相对应的缺点。针对蒲城电厂330MW燃煤直流锅炉1号过热器的改造方案,利用本文提出的方法与电厂锅炉常用的壁温计算方法分别计算了100％与50％锅炉运行负荷下危险部位的壁温。结果表明,所有校核点的壁温均有在管材所允许的范围之内。     

锅炉末级过热器爆管原因分析及措施

通过宏观形貌、成分分析、低倍观察、金相组织、硬度检验、室温拉伸和冲击试验等对某电厂2×362MW机组锅炉末级过热器爆管原因进行了分析。结果表明,爆管I(材质T22)断裂与焊道设计不合理、母材管金相组织及力学性能不合格有关;爆管II(材质T91)断裂系焊接工艺执行不当,焊缝熔合线处存在夹渣和焊缝硬度偏高所致。对此提出了顶棚穿墙管与密封板的角焊缝应尽量避开密封板对接焊缝,改进密封板与管的焊接结构,减小定位块厚度等建议。     

循环流化床锅炉省煤器磨损原因分析

针对从芬兰的Ahlstrom公司全套引进的Pyroflow型循环流化床锅炉省煤器频繁爆管的问题，曾采取在省煤器易磨损处增设防磨护瓦的方法，但仍未从根本上解决此问题。为此，深入分析了省煤器处烟气流道的几何形状、烟气流速、烟气中固体物料浓度对省煤器爆管的影响，并据此制定了如下解决措施：更换省煤器区域的外墙板；在一级过热器烟道出入口处的前后墙内侧增加了折流板；增加省煤器区域的烟道深度；碱少省煤器列管列数；增大列管节距；在省煤器的所有列管弯头加装半圆形防磨护瓦；增大旋风分离器排气管的捕入深度；在碎煤机前增加一滚轮式振动筛；改用灰分含量不大于38％的煤。改造措施实施后，该锅炉现已连续运行2a多，省煤器未再发生爆管。