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介绍了600MW超临界汽轮机组性能考核试验情况,对试验数据处理及计算方法进行了说明,对机组出力、汽轮机通流能力、汽轮机缸效率、机组热耗和高压缸前轴封漏流量进行了分析。 相似文献
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《热力发电》2017,(8)
传统给水泵小汽轮机以机组最大出力为选型基准,在机组THA及以下工况运行时小汽轮机运行效率相对下降较多。为提高小汽轮机运行效率,有必要开展给水泵小汽轮机优化选型研究。利用汽轮机补汽增大出力的原理,以机组THA工况对应出力为小汽轮机设计选型基准,需要更大出力时通过开启补汽来实现,可相对提高THA及以下工况小汽轮机运行效率。结合某二次再热机组给水泵小汽轮机选型分析实例,对优化前后小汽轮机工作参数进行计算,对比分析不同工况下小汽轮机耗汽量及对机组能耗指标的影响。结果表明,优化选型后,THA、75%THA和50%THA工况下对应小汽轮机进汽流量分别降低1.9、1.2、0.8 t/h,汽轮机热耗分别降低3.08、3.42、3.62 k J/(k W·h)。该小汽轮机优化选型方法可在超超临界二次再热机组上推广应用。 相似文献
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为检查汽轮机等效流量曲线与理想流量曲线的吻合度,开展350 MW级超临界燃煤机组汽轮机阀门流量特性试验.此次试验分为原始数据收集和优化数据验证阶段,先后经过单阀和顺序阀两种运行工况.通过试验对原始的汽轮机调门流量特性函数进行了大幅度调整,并动态检验.试验结果表明,1号汽轮机优化后阀门具有很好的电负荷响应特性,能够满足机组AGC和一次调频的需要. 相似文献
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压水堆核电站汽轮发电机组与核蒸汽供应系统的功率匹配是使燃料棒表面的热负荷小于临界热负荷 ,并留有一定裕度。核电站核蒸汽供应系统的热工设计裕度中有一部分如 4 %可用于增加堆芯热功率和汽轮机出力。压水堆核电机组广泛采用一回路平均温度和二回路蒸汽压力都做适当变化 ,即汽轮机额定蒸汽流量与核蒸汽供应系统额定蒸汽流量相匹配 ,汽轮机最大蒸汽流量与核蒸汽供应系统最大蒸发量相匹配。 相似文献
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对汽轮机热力试验中诸多测量参数的不确定度和最终试验结果的不确定度进行了分析探讨,并给出相应的计算公式。以姚孟电厂300MW汽轮机热力性能试验为例,进行了实际的主流量、主蒸汽流量、发电机出力、热耗率不确定度的计算。 相似文献
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吴泾热电厂3号机为苏联BΠT—50—2型双缸冲动双抽汽冷凝式汽轮机,额定负荷50MW,后经改造,最大出力为70MW。机组在运行中当负荷达到60MW以上或蒸汽流量达到360t/h,抽汽流量180t/h时,汽轮机高压端轴承(即~#1瓦、~#2瓦)常发生突发性振动,振动时汽轮机发出近似柴油机的声音,汽轮机高压端激烈的抖动,只要改变负荷或抽汽流,量振动就会立刻消失。由于没有现代化的测试手段,故无法进行根本解决。1985年11月我所进口美国Bently NevAdA公司的旋转机械自动诊断系统即ADRE故障分析系统后,就着手对吴泾3号机进行全面检查。 相似文献
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某高压反动式汽轮机容量为16000瓩,蒸汽压力为85绝对大气压,汽温为500℃,背压为16绝对大气压,转速3000转/分,在经过解体检查投入运行之后,仅51天就因叶片积垢的迅速发展而被迫停机。确定汽轮机通汽部分的积垢是根据调速汽门开度的变化和监视段汽压的上升来判断的。最初,发现在汽轮机负荷并未变动时,而调速电动机开度指示增大,这表明调速汽门开度有了增加。图1即为监视段压力上升的情形,不同蒸汽流量的监视段压力(寇蒂斯轮后压力)是换算为同一流量(125吨/小时)得出的。 相似文献
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江苏协联热电集团有限公司5号汽轮机及6号机汽轮机均由上海汽轮机有限公司制造,分别于2004年12月及2005年7年投产运行。投产后5号机热耗一直高于6号机150KJ/(kW·h)左右,经过和上汽厂技术人员多次沟通,并经4次开缸检查.于2011年5月终于找出真正原因。目前通过采取临时方案和措施,出力已基本达到设计要求,热耗有所好转。 相似文献
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提出了利用电厂锅炉富裕容量,将一次蒸汽从原50MW汽轮机的电动门前凝疏管引出.经过减温减压处理后,再经过诸如流量孔板、主汽门等常规装置进入6MW汽轮机发电. 相似文献
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次高压 N50—42型汽轮机,铭牌出力现已调正为4万千瓦,故其型号改为 N40—42。对该减出力运行的单元机组,原配套运行的 DG280—70型给水泵,压头及流量的裕度均嫌过大,致运行点效率由65%降至59%,用电单耗也高达3.56度/吨。为了进一步降低厂用电,马鞍山电厂与安徽省电力试验研究所合作,曾先后采用车削叶 相似文献
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对某电站330MW汽轮机组水泵出力不足的问题,通过热力性能试验及系统分析,认为影响汽轮机汽动给水泵组出力不足的原因是小汽轮机轴功率输出不够,建议降低小汽轮机排汽压力,改造小汽轮机通流部分,以提高小汽轮机的输出轴功率。 相似文献
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电厂锅炉运行中,必须准确测量锅炉补给水流量。由于机组正常运行时,锅炉补给水流量为3~5t/h;而事故补给水或锅炉启动时的补给水流量达到150t/h或更大,两者相差40~50倍。因此,锅炉补给水大、小流量分段测量是必要的。锅炉补给水大、小流量的分段测量方法是安装2台差压变送器和2台流量表,实现测量大流量锅炉补给水时,小量程流量表不工作;当测量小流量锅炉补给水时,大量程流量表不工作。 相似文献
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针对我省200MW机组的主蒸汽流量表不准问题,以发电机功率表、给水流量表值为参考,做了多次比对试验,发现主蒸汽流量表测量值至少偏小42.97t/h。并结合现行国际标准和国家检定规程,进行了详细计算,分析与论证,认为主蒸汽流量测量值偏小是由于长径喷嘴尾端面有10°扩散角造成的,解决办法是将原长径喷嘴更换为平的尾端的面的长径喷嘴。在长春热电二厂进行此项更换后,彻底消除了该厂四套主蒸汽流量表不准的缺陷。由于本文内容涉及国家标准,所以提出供广大同行们深入讨论,并在我省实践中参考应用。 相似文献
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我厂~#8汽轮机系上海汽轮机厂制造,最大出力为12MW,1961年投产发电,至今已34年,该机在1994年4月3日至4月9日的多次开停机中发现惰走时间只有20min (正常惰走时间为27min),由于是调峰厂,机组日日开停,观察每次停机惰走时间都是缩短7min左右,汽轮机车间申请小修、检查各瓦情况尚属正常,但小修后停机惰走时间仍然 相似文献
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汽轮机在夏季运行时,由于循环水温度较高,因此,在同样的出力下与冬季运行相比,其蒸汽消耗量必然要大一些。某些型式的汽轮机在结构上往往考虑利用旁通调速的方法来增加蒸汽流量,然而这种调速方法是不经济的,这可以从汽轮机的汽耗曲线上看得出来,在满负荷运行时,汽轮机的耗汽量大于经济负荷。因此,在调度方面必须考虑合理和经济地分配负荷。当汽轮机在冬季运行时,往往由于真空较高,而使汽轮机的蒸气消耗量比夏季运行时减少,因此,调 相似文献