汽轮机冷态启动上下缸温差大的原因分析及解决方法

针对CC50型汽轮机组冷态额定参数启动时、中速暖机或定速并网后经常出现下缸温升快于上缸,造成上下缸温差大、大于设计值被迫停机、延误启动时间等问题,经过综合分析,认为1段抽汽口鼓风作用、低压加热器随机启动、下缸测点接近1段抽汽口等是造成上下缸温差异常的主要原因.在机组反复启动的实践中,采用了延长机组低速暖机时间、配合机组真空控制的办法,优化运行操作,有效地解决了冷态启动时上下缸温差大的问题.     

125MW调峰机组三段抽汽系统和给水泵暖泵水系统改造

1　三段抽汽系统改造在汽轮机热态启动过程中 ,汽缸温差过大易产生较大的热应力和热变形 ,影响机组使用寿命 ,甚至损坏主设备。因此 12 5ＭＷ汽轮机运行规程中明确规定运行中高中压内缸上下温差不能大于 50℃。在启停调峰热态启动过程中 ,虽然注意选配合理的冲转参数 ,但中压缸温差常超过标准 ,难以得到有效控制。表 1是系统改造前的一次启停调峰中压缸温变化情况。由表 1可知温差超标最高达 70℃。表 1　调峰过程中压内缸缸温℃时间 中压内缸上内壁中压内缸下内壁中压内缸上外壁中压内缸下外壁中压内缸上外壁与下外壁温差2 3 :0 0 4 31 4 2…     

600 MW机组冷态起动汽轮机高压内缸温差及振动偏大原因分析

针对某电厂2×600MW机组汽轮机冷态起动高压内缸一段抽汽口处上下缸温差及振动偏大问题,采取优化运行操作方式,有效地控制了高压内缸一段抽汽口处上下缸温差,并使机组顺利地起动成功.     

汽轮机组冷态启动过程中汽缸温差大原因分析及处理

介绍了汽轮机上、下缸温差大故障的常见现象、原因及其危害;结合实际案例,对机组冷态启动送轴封供汽阶段、冲车阶段发生的汽轮机上、下缸温差大故障现象及原因分别进行了分析说明,认为轴封系统设计不合理、疏水管道安装工艺不符合要求、下缸缸温测点位置设计不合适等,是造成启动过程中汽轮机上、下缸温差超标的主要原因。并给出了相应的处理措施,实施效果良好。     

二次再热1 000 MW燃煤机组（极）热态启动过程切缸与并缸故障分析及处理

对二次再热1 000 MW燃煤机组在（极）热态启动时出现切缸及并缸时的典型故障进行了研究。详细分析了3次甩100%负荷及1次甩50%负荷后的4次（极）热态启动过程的主要参数变化,探讨了（极）热态启动过程切缸、2次并缸失败导致长甩负荷、并缸后再热器保护动作及切缸后成功并缸的4个故障实例。结果表明:3缸联合启动方式在（极）热态启动阶段容易造成超高压缸切缸;在并缸阶段,采用数字式电液调节系统中默认的Fastly速率释放超高压调节阀阀限,极易引起负荷超调、轴向位移突增,进而造成机组参数剧烈扰动、并缸失败,甚至长甩负荷;并缸成功后,应及时调整目标负荷,抑制总流量指令的突变;及时增加锅炉燃料、自动调整旁路调节阀开度和稳定机前压力是并缸后安全运行的关键。上述研究结果为机组（极）热态下安全、稳定及快速地启动提供了重要的参考。     

C50型汽轮机冷态启动上下缸温差大的原因分析及解决

针对C50型汽轮机组冷态全压启动时,临近并机转速或并机后,经常出现下缸温升快于上缸,造成上下缸温差大的问题,经过综合分析,并多方面查找原因,认为低压加热器随机启动,各个抽汽口的导流作用加强了下汽缸的传热,使下汽缸温升加快是造成缸温差异常的主要原因.在机组启动的实践中采用了改变圆周进汽、适当延长高速暖机时间、推迟低加的投入等办法,通过这些优化运行操作措施达到了有效控制温差的目的,实际表明效果非常理想.     

C50型汽轮机冷态启动上下缸温差大的原因分析及解决

针对C50型汽轮机组冷态全压启动时,临近并机转速或并机后,经常出现下缸温升快于上缸,造成上下缸温差大的问题,经过综合分析,并多方面查找原因,认为低压加热器随机启动,各个抽汽口的导流作用加强了下汽缸的传热,使下汽缸温升加快是造成缸温差异常的主要原因.在机组启动的实践中采用了改变圆周进汽、适当延长高速暖机时间、推迟低加的投入等办法,通过这些优化运行操作措施达到了有效控制温差的目的,实际表明效果非常理想.     

汽轮机中压缸温差大原因分析及其改造

自投产以来，连州发电厂两台125MW汽轮机在温、热态开机，送轴封抽真空及甩负荷停机后，都会出现中压缸温差大的现象，严重影响了机组的安全运行，延长了机组再次启动的时间。在对运行操作和疏水系统进行全面分析的基础上，找出了导致中压缸温差大的原因，为此，对高中压调门门杆、高压缸轴封第四腔室存在泄漏蒸汽问题和汽缸高压本体疏水问题进行了改造，取得了明显效果。     

优化N100-90／535型汽轮机冷态滑参数启动方式

根据N100-90／535型汽轮机冷态滑参数启动时普遍存在的高压缸上、下壁温差大，机组正胀差偏大的问题，分析了原因，提出了优化启动措施，解决了高压缸各部温差大的问题，减小了启动时高压缸产生的热应力及热变形。     

日立250MW机组冷态启动过程中缸温控制

针对250 MW机组冷态启动中由于中压缸温差大相继发生机组振动值较以前增大现象,从运行的角度分析中压缸温差大原因及对振动的影响,探讨控制中压缸温差的手段,以达到冷态顺利启机和避免发生设备损坏的目的。     

1000MW汽轮机高压转子温度在线仿真计算方法的研究

对1 000MW超超临界汽轮机,利用有限元法验证了热应力监控中以高压内缸内壁温度代替转子外表面温度的正确性;采用惯性环节法、差分法、有限元法分别计算了冷态启动、温态启动、热态启动和极热态启动过程的高压转子的体积平均温度和转子中心温度,并进行了温差计算的精度分析,验证了惯性环节法的精度和适用性,并为惯性环节法在其他大型汽轮机转子热应力监控中的应用给出技术路线。     

真空法启动降低锅炉蒸汽侧金属表面氧化膜温差试验研究

单元机组一般采用压力法冷态启动。超临界机组锅炉采用压力法冷态启动,必然出现对流受热面干烧升温再通蒸汽冷却现象,氧化膜会承受100℃左右的冷却温差产生的热应力,而较大热应力可能导致氧化膜剥落。采用真空法启动,锅炉点火前受热面内即流通低温饱和蒸汽,可有效降低启动过程中过热器管表面氧化膜的温差。在湖南华电长沙发电有限公司2号机组锅炉上进行了真空法启动试验,取得了较好的效果,锅炉点火前后受热面温差明显减小,有效减少了氧化膜脱落风险。该方法无需设备改造,操作简单可靠。     

200MW汽轮机疏水系统的改进

针对汽轮机启、停过程中发生的汽缸上、下壁温差大的故障进行了分析,指出其原因是疏水系统存在缺陷,因而提出了疏水系统的改进方案和操作的建议。实施改造后保证了汽轮机的安全运行,启动过程中汽缸上、下壁温差保持在40K以下。     

280MW汽轮发电机组振动异常分析

对280 MW汽轮机组启动阶段的振动异常现象进行了分析。研究表明中压缸上、下缸温差过大是引起动、静部件碰摩的原因,致使机组振动爬升;调整中压缸进汽参数可降低上、下缸温差,避免机组启动阶段的动、静部件碰摩现象。     

负温度匹配在热态中压缸启动中的应用分析

以某350 MW汽轮机高中压转子为研究对象,利用ANSYS有限元分析软件进行转子热固耦合分析。计算在热态中压缸启动过程中采用负温度匹配时高中压转子的应力变化和寿命损耗情况。结果表明:热态中压缸启动过程中采用小幅负温度匹配安全可行,对转子寿命影响微小,还可以显著缩短启动时间,提高汽轮机调峰经济性和灵活性。     

300MW机组无辅汽孤立方式热态启动分析

分析了300 MW机组事故停机后机组无辅汽等外来汽源的孤立方式热态启动过程。该热态启动过程能够保证机组参数均在允许控制范围。此次特殊方式热态启动成功,为其它同类电厂黑启动时无启动炉供辅汽方式提供实践依据。     

基于三维非稳态PEMFC模型的冷启动仿真

建立了一种PEMFC三维非稳态单相数学模型.针对PEMFC阴极通入热空气这一辅助冷启动过程进行仿真研究,研究了通入电池阴极热空气温度和流量的变化对电池辅助冷启动过程的影响,为优化PEMFC阴极通入热空气的辅助启动策略提供理论依据.     

混凝土结构温度应力的控制研究

在大体积混凝土工程施工中,由水泥水化热引起混凝土浇筑体内外温差和温度应力的剧烈变化,产生裂缝。因此,控制混凝土浇筑体因水泥水化热引起的温升、混凝土浇筑体的内外温差及降温速度,防止混凝土出现有害裂缝是施工技术的关键问题。结合工程实例,从混凝土材料的选择、配合比设计及混凝土的保温养护措施考虑,并用有限元程序分析了浇筑混凝土后产生最高温度和最大应力的时间,由分析结果提出具体措施指导施工,为大体积混凝土施工提供了理论依据。     

尖晶石LiMn2O4表面改性研究进展

价格适中、贮量丰富且对环境污染少的LiMn2O4作为未来锂离子电池正极材料的基材,一直是人们研究的热点。但高温下与循环中容量衰减的问题,是制约它商品化的最重要因素。详细阐述了近年来有关尖晶石LiMn2O4容量衰减的机理;介绍了国内外在LiMn2O4正极材料表面修饰改性方面采用的各种方法以及取得的成果。