汽轮机射水抽气系统的改进

佳木斯发电厂四期扩建工程安装了两台N100—90/535型汽轮发电机组。在汽轮机射水抽气系统的设计上,每台机组设置两台C—35—25—1型射水抽气器及与之对应的两台14SLA—PC型立式射水泵,分成两组。正常运行时,一组运行,一组备用。并设有10M~3混凝土射水箱一个。射水器的排水进入水箱后,又经射泵打入射水器,形成闭式循环。射水箱中的补充水由循环水供给。在空气管道的设计上,为防止在停机过程中,当停止射水泵后,因射水器逆止伐不严密而引起射水中不洁之水倒入凝汽器热水井,因此,在空气管道上没有倒U形弯,其高度约距射水稍水面10M以上。系统设计如图一所示。同时,原设计还考虑到:为防止射水泵电机在负载启动时,因电流过大而烧损电机,在两台射水泵的出口     

除氧器纵向并列布置

除氧器(包括水箱,下同)布置位置选择得好坏,对电厂的安全运行及厂房内设备的布置格局都有较大影响。除氧器的布置位置,随电厂燃料的不同(煤或油)及机组容量的大小而有所变化。对燃油电厂来说,不论机组大小,由于没有煤斗、粉仓及制粉系统,除氧器的布置都较方便灵活。对于燃煤电厂,小机组的除氧器一般布置在框架内的炉前位置,与煤斗、粉仓     

300MW机组节能潜力分析

阐述射水抽气器射水箱采用循环水为补充水、厂用汽源采用冷再汽源、汽机疏水箱往系统补水等方式对法制３００ＭＷ机组经济性的影响，并指出该机组的节能潜力。     

1000MW机组全容量汽动给水泵弹簧隔振系统

外高桥三期汽动给水泵是国内首台1 000MW机组全容量汽动给水泵,同时,小汽机自带凝汽器,前置泵与主给水泵布置在同一个基础台板上。通过严格而完整的系统设计,包括弹簧隔振器选型、布置、动力分析与静力分析,泵组在投运后,运行效果良好,基础振动小。     

DG500—180给水泵暖泵系统改进

为了保证锅炉的正常供水,125机组一般配备二台DG500—180给水泵,一台运行,一台备用。为了保证备用泵能够随时启动,该泵必须经常保持在暖泵状态。我厂备用泵的暖泵,是用给水泵进口的水通过泵体经暖泵门排入疏水箱或直接排入地沟,造成大量的热水的浪费。针对这个问题我们釆用了运行泵     

秦山三期核电站CCW泵电机及RSW泵电机推力轴承游隙调整

1 引言 秦山三期核电站两台机组各布置有2台循环冷却水泵（以下简称“CCW泵”）和4台海水泵（以下简称“RSW泵”），均为立式布置，轴承均采用脂润滑。CCW泵电机转速为990r／min，RSW泵电机转速为596r／min。自机组投运以来，CCW泵电机和RSW泵电机的推力轴承的经常出现振动或温度异常等故障，对机组安全、经济地运行产生很大影响。     

提高给水泵抗汽蚀性能的途径

给水泵一般将除氧器水箱中的水抽送至锅炉。水箱中的水处于饱和状态。因此,对给水泵来说,除氧器水箱必须较给水泵高出一定的高度(倒灌高度),才能满足给水泵汽蚀余量的要求。由这个高度形成的有效汽蚀余量,要大于给水泵的必须汽蚀余量。否则,就不能保证给水泵的安全运行,发生汽蚀、产生振动、响声,甚至不能出水和损坏泵。尤其在机组甩负荷,除氧器压力突降,泵入口水温还没有下降的瞬间,这对泵抗汽蚀性能的要求更高。汽蚀的出现会严重的影响泵的安全运行和寿命。因此,在给水泵的设计中,必须重视首级抗汽蚀性能。下面就这个问题,作比较详细的介绍。     

厂用电源接线方式的优化

为保证油田热电厂厂用电源运行的安全性、可靠性,对油田热电厂厂用化学变压器、燃油变压器、发电机组内冷水泵、射水泵、EH油泵电源接线进行了优化,锅炉送风机变频器加装了旁路电源,以保证在事故情况下机组安全可靠运行。     

1000MW机组除氧器暂态特性研究

为了保证在除氧器滑压运行时发生机组甩负荷的危险情况下给水泵不汽蚀,对低压给水系统、除氧器布置等进行优化设计,深入研究除氧器暂态特性。针对某1 000 MW超超临界机组理论分析除氧器暂态计算模型,并根据计算模型分析除氧器暂态计算工况点选择、除氧器水箱体积、低压给水管径及长度等因素对给水泵汽蚀的影响,为给水泵安全运行、除氧器布置优化创新、构建节约型电厂提供理论参考。     

变频调速在射水箱恒液位控制系统中的应用

中国实验快堆三回路冷凝器抽真空系统的射水箱液位需维持在恒定范围,现采用变频器进行控制。射水箱液位经液位计转换为4~20mA信号并反馈给变频器后;变频器根据输入的给定值和反馈的实际值,利用内置的PID调节器自动改变输出频率,从而改变疏水泵电机的转速,将射水箱液位平稳地控制在恒定范围内。     

N125MW机组启动静压上水方式的探讨与实施

传统的上水方式,存在厂用电率高、设备可靠性低的问题,针对此问题,桥头铝电公司对机组启动锅炉的上水方式进行优化。根据N125MW机组现场系统布置,将除氧器和锅炉汽包之间所连接管道简单的可看作一个连通管,根据连通管原理,利用除氧器水箱水位的静压,将水输送至炉侧同高度的位置,然后按照除氧器运行压力要求,在除氧器不超压的情况下给除氧器水面继续加压至满足炉侧水位要求为止。通过此方式上水,可以在不启动给水泵和凝结泵的情况下满足锅炉上水的要求,从而达到减少厂用电及运行操作量的目的。实践证明,这种方法不但可行而且提高了机组启动的安全性和经济性。     

超超临界1000MW 机组给水系统运行安全性分析

根据某超超临界1 000 MW机组汽动给水泵及其前置泵在正常运行和甩负荷试验时的汽蚀余量,分析了该机组给水系统在不同运行工况下的安全裕度,并提出在恶劣工况下防止前置泵汽蚀的措施,如在设计中提高除氧器布置高度,改善泵结构,降低下降管压损等;在运行中快速投入除氧器的备用加热汽源,减小除氧器压力的下降速度和幅度,减缓前置泵入口压力的下降等.     

给水泵再环循管节流孔板的改进

当锅炉给水泵处在低负荷工况下运行时,常常由于泵内温度很快升高而不能正常运行。为了能使泵在低负荷情况下正常连续运转,必须设置再循环管将泵内产生的热量带走。为了使高压的再循环流量安全地进入除氧器水箱内,中间必须经过泄压装置。高压和超高压锅炉给水泵的再循环管,通常采用多种级的节流孔板。姚孟电厂300兆瓦机组和焦作电厂200兆瓦机组的给水再循环节流孔板,其结构形式见图1和图2。     

发电厂水泵调速经济运行的研究

一、水泵调速运行是降低厂用电率的有效途径火力发电机组必须配备的水泵主要有锅炉给水泵、循环水泵和凝结水泵,其次还有射水泵、低压加热器疏水泵、冷却水泵、灰浆泵、生活水泵等。除水泵以外,还有各种润滑油泵、燃料油泵以及化学分场使用的酸液泵和碱液泵等。这些泵数量多、总容量(指电功率)大(见表1),如高压10万kW机组主要水泵的总耗电量约占全部厂用电量的70％。由此可     

1000MW超超临界机组炉水循环泵汽蚀原因分析及解决措施

某1000MW超超临界机组在锅炉快速降压异常工况下炉水循环泵发生汽蚀现象,对炉水循环泵的安全运行造成了不利影响。本文在全面分析炉水循环泵汽蚀原因的基础上,针对炉水循环泵和给水泵串联布置方式的特性,通过对锅炉启动系统运行方式的调整,避免炉水循环泵汽蚀现象的发生,保证炉水循环泵在异常工况下尽快恢复启动。     

射水抽气系统改进

射水抽气系统改进徐州坨城电厂（徐州２２１１４２）单以建我厂１号、２号机组自１９９１年投产以来,运行至今已５年有余,由于原先汽轮机制造厂家提供的ＣＳ—５０—３０型射水抽气器系单喷嘴短通道式,设计不合理,以致在长期运行后抽气效率下降,影响了机组的真空且噪...     

200MW供热机组热力系统优化设计

针对200MW供热机组热力系统常规设计中存在的问题，结合长春第二热电有限责任公司二期工程的热力系统布置以及运行维护等实际情况，提出了采用高压旋膜除氧器、取消低压补水除氧器、增加凝结水补充水箱、取消低加疏水泵等项优化设计，为同类型供热机组的设计提供一定的参考。     

超超临界机组湿态给水控制策略的设计与应用

针对配置炉水循环泵的超超临界机组给水系统的湿态控制要求，对贮水箱水位控制、湿态给水流量控制以及湿态转干态控制进行研究，提出一种面向自治对象的超超临界机组湿态给水控制策略。设计模块化的炉水循环泵出口调节、给水旁路调节以及汽动给水泵变工况自适应切换的集成控制策略，根据给水控制设备当前的运行状态和参数自主规划控制模式。应用结果表明，所设计的湿态给水控制策略能很好地满足机组湿态给水系统的复杂控制需求，为同类型机组的湿态给水控制逻辑优化及运行调试提供了参考。     

流化床锅炉单、双辅机布置运行方式及经济性比较

对甲、乙2个火电厂流化床锅炉分别采用的单辅机、双辅机布置的运行方式及经济性进行比较。采用锅炉单辅机布置的机组,在风机投资及建设维护方面,比双辅机布置的机组可一次性节省较大费用,但在运行可靠性方面略低于双辅机布置的机组,因此单辅机布置的机组在风机选型上要合理。通过对比,为CFB锅炉的烟风系统、辅机设计、布置选型及节能改造提供技术参考。     

进口350 MW机组汽动给水泵组技术特点及性能分析

大机组重要辅机之一的汽动给水泵组的性能直接关系机组的安全运行。通过对某进口 3 5 0 MW机组汽动给水泵系统性能特点的分析及试运阶段问题的处理 ,从小汽轮机的型式、布置 ,给水泵的技术特点及运行方式等方面阐述了影响泵组整体性能的各种因素 ,并与同类机组进行了比较。