缩短碳工钢球化退火时间

本文就碳工具钢(T_(10))在球化退火过程中,加热温度、保温时间、冷却速度、等温湿度、等温时间五个因素对缩短球化退火时间的影响进行了试验研究,并提出了缩短球化退火时间的初步看法.在加热温度取750～770℃时,保温时间可缩短到0.5～1.5小时;从加热温度到等温湿度的冷却速度不谨影响碳化物颗粒的弥散度,而且还影响碳化物的形态;在680℃等温促使碳化物球化需要时间很长,显然是不经济的,适当控制加热温度、保温时间和冷却速度,从而直接获得粒状碳化物组织,则等温时间可以大大缩短.     

亚温锻造对 GCr15钢退火组织的影响

本文研究了加热温度、保温时间、加热速度、冷却方式和形变度对GCr15钢退火组织和硬度的影响,定量测定了碳化物和晶粒尺寸。试验结果指出,亚温锻造退火新工艺细化晶粒尺寸,促使碳化物球化和细化。形变温度越低,形变量越大,这种效果就越显著。对产生这种作用的原因进行了探讨,并提出了退火硬度公式,以说明退火硬度随加热温度的变化。     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1 min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出：奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。     

低铬白口铸铁碳化物的团球化

低铬白口铸铁碳化物的团球化可以通过适当的球化热处理达到。本文研究了球化热处理的加热温度、保温时间对碳化物团球化的影响。结果表明：适当提高球化热处理的加热温度或延长其保温时间，均有利于碳化物的团球化；经球化热处理后的低铬白口铸铁，其组织中的碳化物由连续网状、粗大的板块状（莱氏体）转变为孤立细小的团、块、球状；冲击韧性提高１１７％；抗磨性提高１０％～１５％     

冷却速度对退火软化的影响

分析了冷却速度对球化退火中碳化物特征参数的影响,并指出不同的冷却速度对应不同的转变终了温度;在冷却到转变终了温度后,冷却速度对度没有影响。     

GCr15钢的快速球化退火

通过球化退火的理论研究和加热过程控制技术 ,并结合现场测试 ,制定出相应的快速球化退火工艺 ,使球化加热的保温时间缩短到原工艺的 1/ 4～ 1/ 3。     

CGr15钢的快速球化退火

通过球化退火的理论研究和加热过程控制技术,并结合现场测试,制定出相应的快速球化退火工艺,使球化加热的保温时间缩短到原工艺的１／４－１／３。     

高铬铸铁的正火组织与性能研究

研究正火温度对新型高铬铸铁组织、硬度(HRC)及冲击韧性的影响。实验结果表明高铬铸铁在800~950℃正火时,其组织由珠光体+少量铁素体+网状共晶碳化物组成;在1 000~1 050℃正火时,碳化物溶解析出,珠光体球化,得到铁素体基体上分布的粒状碳化物+共晶碳化物+少量珠光体,硬度略有降低;在1 100~1 150℃正火时,共晶碳化物溶解得更多,冷却过程中奥氏体中析出弥散碳化物,冷却后得到马氏体(过饱和铁素体)基体上弥散碳化物+共晶碳化物,硬度明显升高,并在1 150℃时硬度达到最大值,在800~1 150℃正火加热温度范围内,冲击韧性在4.2~4.7 Jcm2之间波动,总体变化不大。     

H13钢锻后热处理工艺对碳化物形态及分布的影响

通过金相分析H13钢锻后热处理过程中的组织变化,发现:锻造、球化退火对改善碳化物尺寸、分布均匀性有一定作用;采用正火、球化退火可对奥氏体中析出的碳化物的形态、分布有改善,但组织中夹杂物、共晶碳化物制约着H13的性能;锻造后常规热处理工艺对共晶碳化物的分布及形态没有影响。     

AZ31B镁合金应变诱发半固态组织观察

采用AZ31B镁合金挤出材,在573K进行28％-30％预变形加工,然后在863—893K经过不同保温时间进行等温球化处理,观察了试样不同区域的组织,考察了温度及保温时间对组织的影响,得到了具有圆整固相颗粒的半固态组织．实验结果表明：适当提高球化处理温度,有利于加速球化过程,以获得细小圆整半固态组织;延长保温时间固相分数降低,但幅度不大,并发生颗粒不规则化;在同一个试样上,由于部位不同,变形程度不同,所得半固态材料的固相率不同．讨论了半固态组织的形成机理,分析认为预变形后,半固态组织形成过程包括再结晶、晶粒长大阶段,受溶质、空位扩散控制的半固态组织形成阶段,受液-固界面张力作用的固相颗粒圆整化阶段．开始形成半固态组织阶段,扩散占主导地位,在进一步球化过程中,界面张力占主导地位．     

变形工艺对GCr15钢在线球化的影响

根据离异共析原理,对GCr15钢采用先促进碳化物析出,再变形破碎的工艺,即分别采用两道次变形工艺和三道次变形工艺在Gleeble-2000型热模拟机进行变形实验,对比不同变形工艺下GCr15钢的显微组织和硬度,分析变形道次、碳化物析出区间冷却起始温度和冷却速度对组织球化的影响。结果表明:三道次变形工艺在实现GCr15钢组织球化和材料软化方面较两道次变形工艺有明显优势;对于GCr15钢,在三道次变形工艺中,把未再结晶区变形温度控制在900℃,并在900～800℃采用1℃/s的冷却速度,能够形成大量的球化组织,材料明显软化,可实现钢大部分组织在线球化。     

GCr15钢的快速球化退火工艺

根据“离异共析”原理,对GCr15钢采用低温奥氏体化和快速球化退火新工艺,该工艺使得球化退火的奥氏体化保温时间和等温转变时间总和缩短到2h以内,与传统退火工艺相比节约能源50％以上。     

Nb变质处理铸造高速钢的组织和性能

在铸造高速钢刀具中添加质量分数为4％的Nb形成孤立粒状碳化物以细化铸态组织,研究了不同固溶温度和回火温度下的组织和硬度.结果显示:固溶处理温度为1 200℃时,碳化物呈孤立粒状均匀分布;低于此温度,晶界上的羽毛状碳化物未能完全溶解,而高于此温度则导致粒状NbC的溶解.回火温度为570℃到580℃时,可获得细针状马氏体和最少量的残余奥氏体;低于此温度,针状马氏体粗大,残余奥氏体量较多.     

加热温度对GCr15钢中贝氏体的碳化物形态影响的研究

研究了加热温度对ＧＣｒ１５ 钢贝氏体中碳化物形态的影响，结果表明，加热温度越高，上贝氏体的碳化物的长条越短； 下贝氏体中的碳化物越呈点状分布，且点状更加粗化。     

超高碳球墨铸钢组织特征研究

采用作者研究发明的新型球化剂，对超高碳钢钢水孕育处理，使铸态获得球状石墨的球墨铸钢；并分析了球墨铸钢铸态、退火、正火、锻造后的组织特征，同时观察到球墨铸钢正火、锻造处理可获得大量的球状碳化物现象，与传统的高碳钢碳化物球状工艺有显著的差异。     

热处理对GCr15钢冷模具多次冲击抗力的影响

本文对原始組織经过高温固溶碳化物细化预处理,再通过控制马氏体形态的低温短时加热淬火;碳化物細化加奥氏体超細化的四次循环快速加热淬火;球化加常规工艺淬火等工艺处理的GCr15钢进行了多次冲击弯曲试验,研究了GCr15钢在不同热处理状态下的多次冲击弯曲抗力变化规律。根据对多冲试样断口的微观分析,研究了GCr15钢不同热处理工艺多冲抗力变化的微观机理。试验結果表明,经高温固溶碳化物細化预处理加奥氏体超细化的四次循环快速加热淬火的GCr15钢,多次冲击弯曲坑力在任何能量下,均比其他工艺高。微观断口由常规工艺的准解理加解理断裂变为准解理加韧窩断裂。用这种工艺处理冷冲、冷镦模具,可以大大提高其使用寿命。     

Synthesis of Titanium Carbide Particle in Laser Melted-pool in situ

The titanium carbide phase was synthesized in laser melted-pool in situ as the reinforced particles of nickel based composite coating on Ti-6 Al-4 V alloy surface using the nickel and graphite blending powder by laser cladding. The microstructure investigation showed that the petals-shaped particles and granular particles were two main morphology of titanium carbide particles. And a few spiral-shaped titanium carbide pattern and eutectic titanium carbide appeared on the cross-sections of the coating. The spiral-shaped titanium carbide pattern composed of some slender arc-shape titanium carbide particles and the eutectic titanium carbide was fine. The morphology and distribution of the spiral-shaped titanium carbide patterns and eutectic titanium carbide confirmed that their growth mechanism was the dissolution-precipitation mechanism and was affected by the convection behavior of the laser melted pool. The spiral-shaped titanium carbide pattern would precipitate out the high-temperature melts under high-speed convection. The eutectic titanium carbide would precipitate out when the melts stopped convection or dropped to eutectic temperature.