桩端后压力注浆灌注桩的试验研究

通过对埋置有元件的灌注桩的现场试验,来研究福州及周边地区钻孔灌注桩桩端注浆后单桩的承载特性以及荷载传递特性,结果显示桩端后压力注浆技术可以有效提高本地区钻孔灌注桩承载力,提高幅度从26.7％到56.9％不等,实际工程中个别单桩极限承载力增幅甚至达到了155％,通过本文的研究,提出了该地区桩端后压力注浆的灌注桩单桩极限承载力确定方法.     

桩端桩侧后注浆钻孔灌注桩承载性能现场试验研究

通过郑州某地区后注浆钻孔灌注桩现场足尺寸试桩试验,从钻孔灌注桩的承载力机理和影响因素出发,考虑注浆作用对桩的有利影响,探讨了郑州地区后注浆钻孔灌注桩的承载力和变形特性,研究了钻孔灌注桩注浆前后变形、承载能力、桩端阻力、桩侧摩阻力和桩端桩侧荷载分担比的变化,所得结论可对郑州地区相似工程施工起到指导作用.     

后注浆提高钻孔灌注桩单桩承载力分析

钻孔灌注桩存在桩端沉渣和桩侧泥皮,使其承载力不能充分发挥。后注浆技术可以消除其固有缺陷,可以提高单桩承载力。后注浆对不同持力层的适应性和单桩承载力提高的幅度是不同的。通过对北京、上海、天津、武汉地区大量已有的后注浆工程实例的承载力提高幅度进行对比分析,考虑安全储备后,提出了承载力提高的大致范围,为钻孔灌注桩后注浆技术设计和施工提供了参考依据。     

单钻孔灌注桩桩底注浆承载性状对比试验

介绍了试验的场地条件、试验桩的设计、桩底注浆参数及其检测。研究了持力层为砂卵石层单钻孔灌注桩桩底注浆承载性状,并且综合对比分析了桩端阻力和桩侧阻力的特性。通过对比试验,发现注浆后单桩极限承载力显著提高,平均增幅大约为27%,沉降量显著减少,平均减幅大约为66%,但回弹率呈上升趋势,平均增幅大约为42%。另外,桩端阻力也有较大幅度的提高,桩身上部侧阻力影响不明显,而对桩身下部特别在桩端周围侧阻力影响较显著。     

试论桩端后注浆施工技术在软土地基超长钻孔灌注桩中的应用

桩端后泣浆技术是建设部目前正在推广的十项建设新技术之一。工程实践证明，运用该项技术能够使桩土间界面的几何条件和力学条件得到有效改善，使桩端土体的承载力得以提高，进而大幅度改善单桩承载力。所以，对桩端后注浆施工技术的研究具有重要的现实意义。鉴于此，本文结合工程实例，对桩端后注浆施工技术在软土地基超长钻孔灌注桩中的应用情况作了深入探讨。     

桩端压力注浆补强大直径灌注问题桩案例研究

根据桩端压力注浆机理，对某工程大直径灌注问题桩进行补强处理。文章主要阐述了加固处理的程序，以及在处理过程中需要特别注意的某些质量控制环节，最后展示其试验检测结果。检测结果表明：桩端压力注浆可以有效地提高大直径灌注桩中的一些问题桩的单桩极限承载力；虽然很难确定其提高承载力幅度的具体数值，但仍不失为处理该类桩中问题桩的一种有效方法。     

大直径钻孔灌注桩的试验研究

本文通过对长春热电一厂扩建工程发电厂主厂房6根钻孔灌注桩的静载荷试验结果,讨论钻孔灌注桩成桩质量对承载力的影响,以及采用高压注浆施工工艺提高单桩承载力的可行性.     

冲孔灌注桩后注浆技术在高层建筑中的应用研究

以洛阳城东某高层住宅工程为例,采用冲孔灌注桩后注浆技术进行了试桩试验。结果表明:桩端后注浆对提高桩基竖向承载力的效果显著,且桩长越短提高的幅度越大;对于桩端持力层为卵石层的桩,后注浆提高的桩端阻力对竖向极限承载力增幅贡献较大。从经济效益分析可知,后注浆技术能够节约成本、缩短工期。     

风化岩基大直径灌注桩后注浆承载性能试验研究

基于6根全风化和强风化花岗片麻岩地基中大直径泥浆护壁钻孔灌注桩单桩竖向抗压静载荷试验及桩身力学测试,对其中3根试桩进行桩侧后注浆,对比分析了其承载性状、变形特性及影响因素,并将所得试验数据与勘察报告推荐值和现行规范推荐值对比。结果表明：大直径嵌岩泥浆护壁钻孔灌注桩长径比25~34与嵌岩深度5D~8D,Q-s曲线呈缓变型;经后注浆处理与未经桩侧后注浆处理的试桩相比,单桩极限抗压承载力提高1.40%~15.3%,最大沉降量降低35.1%~65.6%,回弹率提高13.1%~82.4%,控制桩顶沉降效果显著。在该试验条件下,6根试桩的承载力和变形特性受长径比和嵌岩深度影响较大。经桩侧后注浆处理的试桩,嵌岩段摩阻比和桩侧摩阻力分担比受长径比和嵌岩深度影响更小;6根试桩的桩端阻力分担比受嵌岩深度影响显著;未经桩侧后注浆处理的试桩,桩侧摩阻力分担比受嵌岩深度影响更大。     

大直径后注浆钻孔灌注桩桩端承载性状分析

通过对某超高层建筑基桩竖向静载荷试验、桩身内力测试,并辅以声波透射法检测、成孔后的成孔质量检测,综合分析了大直径后注浆钻孔灌注桩桩端承载力发挥的必要条件,总结了后注浆钻孔灌注桩在基桩质量检测、验收的难点。     

钻孔桩后注浆单桩极限承载力计算及应用

阐述了后注浆工艺提高承载力的机理 ,根据钻孔桩后注浆工程的施工经验 ,建立了单桩承载力理论计算经验模式 ,并通过实例验证表明 ,该经验模式可满足承载力理论计算要求 ,使钻孔桩后注浆工艺中单桩承载力的计算有据可依 ,具有一定的实用价值 .     

钻孔桩后注浆单桩极限承载力计算及应用

阐述了后注浆工艺提高承载力的机理,根据钻孔桩后注浆工程的施工经验,建立了单桩承载力理论计算经验模式,并通过实例验证表明,该经验模式可满足承载力理论计算要求,使钻孔桩后注浆工艺中单桩承载力的计算有据可依,具有一定的实用价值.     

苏州地区超长后注浆灌注桩承载力特性分析研究

结合苏州工业园区某超高层建筑试桩的静荷载及桩周土阻力测试结果,对后注浆桩和未注浆桩的承载力传递特性进行了比较分析,得出后注浆桩的承载力发挥特性的一些结论,希望能够对苏州及类似地区后注浆钻孔灌注桩的应用提供一些经验和参考依据。     

钻孔灌注桩桩周泥皮厚度对单桩承载力的影响

本文通过工程实践,详细分析了钻孔灌注桩桩周泥皮厚度对单桩承载力特征值的影响机理,提出了减少钻孔灌注桩桩周泥皮形成的措施,从而达到提高钻孔灌注桩单桩承载力特征值,并且降低工程造价的目的.     

灌注桩桩端后压浆效果的室内模型试验

通过室内模型试验,对桩端后压浆灌注桩进行静载试验以及开挖观察,探讨了加固体的性状以及压浆参数对单桩承载力特性的影响,分析了灌注桩荷载传递特点和桩端阻、侧阻随荷载增加的变化趋势。经试验发现：压浆量、压浆压力以及岩土的可灌性是影响加固体性状的主要因素;浆液上返与桩周土作用形成的复合桩身形式对桩侧摩阻力影响较大,桩侧扩径效果明显处其侧摩阻力提高幅度大;桩端后压浆改变灌注桩承载力特性,常规桩表现出摩擦型端承桩性质,桩端压浆后表现出端承桩特性。     

温州大门大桥钻孔灌注桩后压浆的应用分析

介绍了温州大门大桥桩长122 m,直径2.2 m的深厚软土钻孔灌注桩采用桩端后压浆技术前后的单桩竖向承载力自平衡测试试验数据与成果,对压浆前、后试桩在荷载作用下的沉降量、试桩桩端阻力以及桩侧阻力作了比较,结果表明压浆后的单桩竖向承载特性显著提高。     

钻孔灌注桩桩底注浆技术研究

根据广东东莞莞惠城际交通GHZ-2标段新城中央地下站施工现场钻孔灌注桩桩底压力灌浆现场试验和桩的静载试验,介绍桩底压力灌浆的工艺及压力灌浆的效果,主要研究钻孔灌注桩成孔及成桩施工工艺,包括搭建钻孔平台、护筒、钻孔、安放钢筋笼和浇灌混凝土等工序;并针对钻孔灌注桩桩端沉渣的问题进行桩底注浆新工艺的试验研究.     

大直径长桩承载性状的试验研究

针对大直径长桩荷载传递机理研究非常缺乏 ,通过对 2根大直径长钻孔灌注桩的静荷载试验研究 ,揭示黄河流域大直径长灌注桩承载力特性及桩的荷载传递特征 ,并分析影响其极限承载力的因素     

大直径钻孔灌注桩的竖向承载性能

为了分析大直径钻孔灌注桩的承载性能,对2根直径分别为2.2m的钻孔灌注桩开展自平衡试验,将试验结果与原位测试结果进行对比分析.通过对测试结果的分析发现,注浆后荷载箱的向上及向下荷载-位移曲线的变化更加缓慢,当桩端位移为20mm(1%D,其中D为桩径)左右时,端阻达到极限状态,未注浆桩和注浆桩的极限端阻分别为2 834、3 561kPa.桩身侧阻随着桩土相对位移的增大呈先增大后保持稳定的趋势,淤泥质粉土层、黏土夹粉砂层、圆砾混卵石层的侧阻在桩土相对位移为1.5~3.0mm时达到稳定.注浆能够提高桩端以上一定深度的桩身侧阻,圆砾混卵石层中侧阻的提高幅度约为18%.荷载箱上下的侧阻随位移的变化模式不同,未注浆桩和注浆桩的转换系数的取值分别为0.92、0.91.桩的极限侧阻与不排水剪切强度呈线性关系,且桩的极限侧阻与不排水剪切强度具有较好的拟合度.圆砾混卵石层中极限侧阻与动力触探(63.5kg)击数有一定的相关性.     

大直径长桩承载性状的试验研究

针对大直径长桩荷载传递机理研究非常缺乏，通过对2根大直径长钻孔灌注桩的静荷载试验研究，揭示黄河流域大直径长灌注桩承载力特性及桩的荷载传递特征，并分析影响其极限承载力的因素．