MPP增容PP/PA6 共混物的形态结构与增容机理

采用马来酸酐接枝改性聚丙烯(MPP)为增容剂制备了聚丙烯/尼龙6(PP/PA6)共混物,研究了MPP增容PP/PA6共混物的形态结构和热行为,探讨了MPP增容PP/PA6共混物的增容机理.结果表明: PP/PA6共混物为热力学不相容的海岛型两相结构.MPP的加入改善了PA6与PP的相容性,使两相分散均匀.MPP对PP/PA6共混物的增容机理可用界面--分散相表面改性模型来描述.     

MPP增容PP／PA6共混物的形态结构与增容机理

采用马来酸酐接枝改性聚丙烯(MPP)为增容剂制备了聚丙烯／尼龙6(PP／PA6)共混物，研究了MPP增容PP／PA6共混物的形态结构和热行为，探讨了MPP增容PP／PA6共混物的增容机理。结果表明：PP／PA6共混物为热力学不相容的海岛型两相结构。MPP的加入改善了PA6与PP的相容性，使两相分散均匀，MPP对PP／PA6共混物的增容机理可用界面——分散相表面改性模型来描述。     

PA6/PA11-b-PPG热塑性弹性体的合成及性能表征

以聚丙二醇为软段,以尼龙6(PA6)与尼龙11(PA11)为硬段,合成了一系列尼龙6/尼龙11-b-聚丙二醇(PA6/PA11-b-PPG)型热塑性聚酰胺性体(简称TPAE)。通过核磁分析与红外光谱测试表征了其化学结构,采用差示扫描量热法以及热重分析考察了TPAE的热性能。并测试了其动态热机械性能与力学性能。表征结果表明:1)合成的TPAE具有良好的热稳定性能;2)随着嵌段共聚物中尼龙11质量分数的增加,其玻璃化转变温度(T_g)逐渐降低;3)随着尼龙11质量分数的增加,TPAE的拉伸强度、弯曲强度逐渐降低,而冲击强度和断裂伸长率逐渐升高。     

SMA增容ABS/PA6共混体系的形态和力学性能

采用熔融共混方法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的ABS/PA6共混物,用扫描电镜分析(SEM)、动态力学分析(DMA)对ABS/PA6共混物结构进行了表征,结果表明:未加相容剂的ABS/PA6二元共混物中,分散相易聚集,分散相粒径分布不均匀,相界面清晰,相容性差;加入相容剂后,ABS/PA6共混物的分散相粒径明显减小,分散相粒径分布均匀,单位体积上分散相的界面面积增大,在ABS含量为55%时,界面面积最小,ABS/PA6共混物发生相反转的范围变宽,且向高体积分数的PA6移动.     

超支化聚酯改性聚丙烯流变性的研究

将超支化聚酯应用于聚丙烯纤维的共混改性,研究了超支化聚酯对聚丙烯流变性能的影响。实验结果表明,共混体系为非牛顿假塑性流体,其表观黏度随切速率的增大而减小,随温度升高而降低,随着超支化聚酯质量分数增加而减小。共混体系的非牛顿指数随超支化聚酯质量分数增加而降低,流变性能得到改善。当超支化聚酯为6%时,体系黏流活化能为45.34 kJ/mol。     

MAH原位增容PP/PA6共混体系力学性能研究

采用MAH一步法原位增容PP/PA6共混物,研究MAH和DCP的用量对PP/PA6共混物力学性能的影响,并通过与PP-g-MAH增容PP/PA6共混体系对比,发现MAH原位增容可有效提高PP/PA6共混体系的力学性能.一步法原位增容工艺简单,成本低.     

PET/PA66共混体系的DSC分析及相容性研究

采用溶液法、简单机械共混(熔融法Ⅰ)和存在酯-酰胺交换反应共混法(熔融法Ⅱ)将聚对苯二甲酸乙二酯(PET)与聚酰胺66(PA66)共混,系统地进行DSC分析,并对PET/PA66共混体系的相容性作了一定的探讨。结果表明,PET/PA66共混体系为一热力学不相容体系,共混物的相容性数熔融法Ⅱ共混物的为最佳,溶液法共混物的相容性最差。     

PA6/UHMWPE/HDPE共混物的热性能研究

采用差示扫描量热仪（DSC）和动态热机械分析（DMA）研究了由不同配比的尼龙6（PA6）与超高分子量聚乙烯／高密度聚乙烯（UHMWPE／HDPE）所形成的共混物的热性能．结果表明。共混物中PA6和UHMWP／HDPE组分的结晶和熔融是独立的，但相互影响较大．PA6和UHMWPE含量的增加对共混物的初始模量有显著影响．     

增容剂对PP/PA6共混体系相容性的影响

本论述了PP-g-MAH,PP-g-DBM,衣康酸接枝PP（IPP），PP-g-MHA和LDPE-g-MAZn对PP/PA6共混物的增容作用，结果表明，增容剂能有效地改善PP/PA6共混物的相容性，增加两相界面的粘合作用，显提高共混物的力学性能及工艺性能。     

液晶聚氨酯/尼龙6复合材料的制备与表征

通过分子结构设计,成功合成了一种与工程塑料尼龙6(PA6)具有良好相容性的热致性液晶聚氨酯(LCPU),采用挤出注塑的方式制备了不同配比的LCPU/PA6复合材料,其结构与性能通过红外光谱仪(FT-IR)、差示扫描量热仪(DSC)、偏光显微镜(POM)、扫描电子显微镜(SEM)、万能拉力机和毛细管流变仪进行表征。结果表明,当LCPU的质量分数为6%时,LCPU/PA6的拉伸强度增强了50.6%,弯曲强度提升了51.0%;LCPU独特的流变学特性改善了PA6的加工性能,材料的熔体流动速率(MFR)由8.85 g·(10 min)~(-1)提升至26.15 g·(10 min)~(-1);复合材料的断面SEM照片表明,LCPU在复合体系中原位成纤,且在PA6基体中分散均匀,并且与基体的相容性良好。     

乙烯乙烯醇共聚物与聚乙烯共混物的性能研究

以HDPE-g-MAH为相容剂,分别制备EVOH/HDPE二元共混物和EVOH/PA6/HDPE 三元共混物.分别研究EVOH/HDPE和EVOH/PA6/HDPE共混物的阻透性、加工流动性、物理机械性能及其微观形态结构.从SEM可以看出：共混体系呈两相结构,分散相HDPE和PA6以球状均匀的分散在连续相EVOH中.二元体系中,随着HDPE质量分数的增加,共混体系的阻透性能略有下降;加工流动性有所提高;当m（EVOH）∶ m（HDPE）∶ m（DPE-g-MAH）为100∶15∶5时,共混体系的拉伸强度和冲击强度达到最大.与二元体系相比,三元体系的阻透性能和机械性能不如二元体系.     

硅灰改性水泥固化含U（Ⅵ）模拟有机废液试验

以铝酸盐水泥（Aluminate Cement,AC）和普通硅酸盐水泥（Ordinary Portland Cement,OPC）为基材,活性炭为吸附剂,硅灰、聚合物外加剂为水泥改性剂,研究了水泥种类、改性剂掺量、水胶比等因素对模拟混合浆体流动度、固化体的有机废液最大包容量的影响,测定了优化配方条件下固化体的力学性能及U（Ⅵ）浸出性能。结果表明：硅灰（Silicon Fume,SF）和聚合物外加剂协同作用下,可以显著提高有机废液的最大包容量。当硅灰掺量为15%,聚合物外加剂掺量为2%,水胶比为0.45,OPC及AC固化体有机废液的包容量分别可达21%和24%;优化配方条件下,固化体28 d抗压强度均大于20 MPa,抗冲击性合格,U（Ⅵ）42 d浸出率均为2×10-6cm/d,符合GB 14569.1-93的要求。     

凹凸棒土改性PA6纤维的制备及其结构与性能研究

利用凹凸棒土（AT）的特殊结构对PA6进行改性以制得高附加值的AT/PA6纳米复合材料,利用红外光谱（FTIR）分析改性前后材料物化性能的变化;用扫描电镜（SEM）观察复合材料的相容性;用差热分析（DSC）和热失重测试（TG）研究改性对热稳定性能的影响;用X射线衍射（XRD）分析改性前后结晶度的变化以及用纤维力学性能测试对比改性前后的强度和弹性变化.测试表明,AT的加入不会改变PA6的原有性能,能提高PA6的结晶度,改变材料的力学性能;凹凸棒土含量的增加会影响其在PA6中的分布,当含量低于15%时能较好地分散在PA6基体中;含少量凹凸棒土的PA6共混材料能够提高材料的热稳定性能和耐热性.     

扩链改性对生物塑料聚（3-羟基丁酸酯-co-4-羟基丁酸酯）性能的影响

以异佛尔酮二异氰酸酯（IPDI）和巴斯夫扩链剂-4370（ADR-4370）为扩链剂,采用熔融挤出法制备扩链改性聚（3-羟基丁酸酯-co-4-羟基丁酸酯）[P（3HB-co-4HB）].使用毛细管流变仪、哈克转矩流变仪、力学性能测试仪及扫描电子显微镜等研究扩链剂种类及添加量对P（3HB-co-4HB）流变性能、熔体加工稳定性、力学性能及断面形态的影响.结果表明：两种扩链剂单独或配合使用均能显著提高熔体表观黏度,改善加工性能、断面形态及力学性能.IPDI的添加量为1%时,体系综合性能最佳,其拉伸强度、断裂伸长率和缺口冲击强度分别比纯P（3HB-co-4HB）增加了22%、234%和95%.     

正交法设计分析制膜条件对纤维素膜力学性能的影响

选择气隙高度、凝固浴温度、拉伸速度3种工艺参数作为研究对象,并设计3因素4水平的正交实验来分析制膜条件对纤维素膜力学性能的影v向．通过结果分析得出：影响纤维素膜力学性能的主要因素为凝固浴温度,其次为拉伸速度以及气隙高度．最优的制膜条件为：气隙高度32mm,凝固浴温度20℃、拉伸速度500mm／min．最优组合所得纤维素膜拉伸强度为13．68MPa、断裂伸长率为79．37％．对最优组合、正交表中综合评分最高值与最低值3种试样进行结晶度与断面结构的对比,结晶度分别为63．27％、72．7％、54．74％,在膜断面结构方面,最优组合膜较另外两者呈现出更均匀且致密的断面结构．     

水镁石/硼酸锌复合阻燃环氧树脂的制备与性能

针对环氧树脂在添加普通水镁石阻燃剂后力学性能恶化的问题,通过对水镁石的改性和复配制备了一种新型阻燃剂.通过SEM观察水镁石粉体及阻燃环氧树脂断面的表面形貌,利用弯曲强度测试考察阻燃环氧树脂的力学性能,测定氧指数考察其阻燃性能.结果表明,水镁石用量为30%时阻燃EP性能最好.用硅烷偶联剂Ⅰ和Z6173改性,阻燃EP的弯曲强度和氧指数分别为5.21 M Pa、28.9%和4.82 M Pa、29.1%.用6份的硼酸锌与硅烷偶联剂Ⅰ改性的水镁石复配制得的复合阻燃剂,其制备成的阻燃EP的弯曲强度和氧指数最高达到4.85 MPa和29.3%.     

加工工艺条件对PA6/LDPE共混纺制PA6纳米纤维的影响

以聚乙烯接枝马来酸酐(PE-g-MAH)作为反应型增容剂,采用熔体共混直接纺丝的方法制备出PA6/LDPE共混纤维,溶出LDPE基体相,获得不同直径的PA6纳米纤维.通过扫描电镜(SEM)和差示扫描量热(DSC)测试,研究了牵伸倍数、相容剂以及混流板对共混纤维的剥离性能、PA6纳米纤维的直径以及结晶度的影响.结果表明:加入3.5%的相容剂能使PA6超细纤维的直径降低到180 nm以下;增加混流板的组数,导致PA6纳米纤维之间粘连,不易剥离;提高共混纤维拉伸倍数,PA6纤维的直径降低且结晶度增加.在PA6质量分数为55%、相容剂质量分数为3.5%条件下,加入一组混流板,可制备出纤维平均直径在100 nm左右且分布均匀的PA6纳米纤维.     

多元复合超早强灌浆料试验

目的研究铝酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、石膏和硅灰四元复合体系超早强灌浆料的流动度、凝结时间和力学性能,找出超早强灌浆料的最佳配比．方法采用行星式搅拌机将原材料搅拌均匀,利用跳桌测试流动度,贯入阻力法测定凝结时间,水泥压力试验机测试力学强度,混凝土收缩膨胀仪测试膨胀性能,分析砂胶比为1．0的微观结构．结果该体系辅以多种外加剂,采用高胶砂比可以保证初始流动度大于325mm,30min流动度大于280mm,2h抗压强度达34．80MPa,24h抗折达13．82MPa,28d抗压强度大于99．90MPa,56d抗压强度大于28d抗压强度．早期SEM微观结构显示晶形生长良好,结构致密．结论铝酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、石膏和硅灰按一定的比例复配,具有良好的施工和易性和力学性能．     

混合纤维对尼龙66的增刚研究

以尼龙66（PA66）为基体,研究和分析玻璃纤维和碳纤维混杂对尼龙66增刚的影响.固定玻璃纤维质量分数为24.6%,改变碳纤维的质量分数,将玻璃纤维（GF）、碳纤维（CF）先用硅烷偶联剂KH550进行表面处理,用双螺杆挤出造粒和注塑成型方式制备GF/CF增刚PA66复合材料,对试样进行拉伸模量、拉伸强度、弯曲模量、弯曲强度、缺口冲击强度等性能测试,并利用扫描电镜分析复合体系的冲击断面特征.研究结果表明：GF/CF混合纤维对PA66具有很好的增刚效果.