普通工业玻璃退火与应力的几个问题Ⅱ在退火温度范围内恒温下玻璃中应力松弛的近似计算

探讨了玻璃在退火时应力松弛的机理 ,提出研究应力松弛规律必须在恒温条件下 (静态条件 )和变温下 (动态条件下 )两个方面来讨论。文中深入地对静态条件下应力松弛计算作了探讨。指出了著名的 Adams公式 1σ-1σ0=At的不足。文中从 Boltzmen公式出发利用已知的粘度与温度的加和关系计算了在退火温度范围内粘滞流动活化能 ΔEη 和应力松弛活化能 ΔEa,并由此导出了应力松弛时间 τ与温度关系的计算式 ,进而又推导出 Preston公式 σ0σ-1 =Bt常数 B与温度的关系计算式。     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题 Ⅲ在退火温度范围内连续冷却时玻璃中温差应力松弛的计算——变温下应力松弛的计算

玻璃制品的退火是在连续冷却的条件下进行的 ,应力松弛 (Stress Relaxation)是在降温过程中实现的。因此在恒定温度下应力松弛的规律能否直接用于实际生产中需要研究。文中首先确定了在恒温下应力松弛的初始阶段中 σ0σ与时间有线性关系 ,在此基础上从 Preston应力松弛微分方程导出了在等速降温条件下应力松弛方程式。并在此基础上明确了在变温条件下应力松弛规律与恒温条件下有重大差别 ,因此实际退火过程的计算不宜采用恒温条件下的数据。     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题：Ⅳ浮法玻璃在退火过程中产生的结构应

按Ａｄａｍｓσ／１３ｈａ＾２公式计算出退火后浮法玻璃中的永久应力明显小于实测值的原因是在通常的冷却速度下退火后玻璃中不胆存在温差应力而且还存在相当大的结构应力而且还存在相当大批结构应力。结构应力产生的原因是从高于Ｔｇ温开始的冷却过程中在缺口壁厚的内外层之间不仅存在温度差而且还存在垢膨胀系数差。结构应胡温度下降而增大并同时也发生松弛，它与温度呈Ｓ型曲线关系并在转变区下限温度时达到最大后就不再变化。在     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题：Ⅲ 在退火温度范围内连续冷却时玻璃中

玻璃制品的退火是在连续冷却的条件下进行的，应力松驰（Ｓｔｒｅｓｓ Ｒｅｌａｘａｔｉｏｎ）是在降温过程中实现的。因此在恒定温度下应力松驰的规律能否直接用于实际生产中需要研究。文中首先确定了在恒温下应力松驰的初始阶段中σ０／σ与时间有线性关系，在此基础上从Ｐｒｅｓｔｏｎ应力松驰微分方程导出了在等速降温条件下应力松驰方程式。并在此基础上明确了在变温条件下应力松驰规律与恒温上有重大差别，因此实际退火过程的     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题 Ⅳ浮法玻璃在退火过程中产生的结构应力及其近似计算

按 Adamsσ=1 3 ha2 公式计算出退火后浮法玻璃中的永久应力明显小于实测值的原因是在通常的冷却速度下退火后玻璃中不但存在温差应力而且还存在相当大的结构应力。结构应力产生的原因是从高于 Tg 温开始的冷却过程中在制品壁厚的内外层之间不仅存在温度差而且还存在显著的膨胀系数差。结构应力随温度下降而增大并同时也发生松弛 ,它与温度呈 S型曲线关系并在转变区下限温度时达到最大后就不再变化。在此基础上导出了结构应力随温度下降的增长系数Ψ(S) 。采用在 Tg 温度附近的玻璃的动力学平衡结构代替其热力学平衡结构的方法导出结构应力的计算式并验证了此式的可靠性。     

浮法玻璃退火过程中玻璃带内的温度场和应力松弛

本文建立了浮法玻璃退火过程中玻璃带内温度场的数值计算与制图方法，并得出了玻璃带厚度方向温度分布随时间的变化关系。本文还做了玻璃应力松弛试验，结果表明，采用RD2-3型改进应力松弛试验机是可靠的。     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题I.玻璃的退火上下限温度和退火时玻璃中热应力变化的定性描述

对 Tg 温度、结构松弛和退火的上下限温度作了较详细的论述。由于实际的退火工艺规程因产品而异 ,所以实际工艺规程中的退火上下限温度值与理论上退火的上下限温度可以有所差异。特别指出了热制品直接退火工艺与冷制品重热退火工艺的显著区别。在对退火过程中应力生成与变化的分析描述中提出即时应力的概念使退火过程中对应力变化的分析更为明确和简便。文中又借助于图形对两种退火过程中温度、应力的变化作了详细说明。     

玻璃的非线性退火

本文叙述了在非线性冷却制度下进行退火时所测得的瞬时应力和残余应力,在所测得的数据中,尤以瞬时应力与传统退火过程中测得的结果相差较大,但是这个差别可以用近代的退火理论来解释,在近代退火理论中既考虑结构松弛,又考虑应力松弛.文中还叙述了非线性退火的应用前景.例如,只需采用较为简单的非     

热应力松弛公式在玻璃退火上下限测定中的应用

热应力松弛公式在玻璃退火上下限测定中的应用葛荣田（成都红光实业股份有限公司）ＵｓｉｎｇＴｈｅｒｍａｌＳｔｒｅｓｓＲｅｌｉｅｖｉｎｇＥｑｕａｔｉｏｎｆｏｒＤｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆＵｐｐｅｒａｎｄＬｏｗｅｒＬｉｍｉｔｏｆＧｌａｓｓＡｎｎｅａｌｉｎｇ...     

关于硫化橡胶化学应力松弛动力学表达式的再讨论

就化学应力松弛动力学表达式的经验式：σ／σ０＝Ｂｅｘｐ（－ｋｔ＾ａ）和理论式：σ／σ０＝Ｂｅｘｐ［－Ａ（１＋ｋｃｔ）＾ａ］进行了讨论。对经验式的应用作了进一步的说明，对理论式的正确性及其推导提出了一些商榷意见。     

微晶玻璃应力测量与退火实验研究

应力大小是玻璃光学性能的重要指标之一。介绍了玻璃应力的分类、计算方法、测量方法和先进测试设备。退火是消除应力的有效手段。采用最高575℃的温度曲线对微晶玻璃块(40mm×50 mm×30 mm)进行退火实验,退火前后采用高精度数字应力仪进行应力测量。退火前实验件的应力分布不均匀,应力最小值0.85 nm/cm,最大值25.06 nm/cm;退火后实验件的应力分布均匀,应力最小值为0.75 nm/cm,最大值2.39 nm/cm。实验结果表明此退火能够明显减小微晶玻璃应力值并大幅提高应力分布均匀性。     

对苯二甲酸双羟丁酯合成过程中副产物四氢呋喃生成动力学的研究

对在工业生产条件下，以０．０５％（质量比）Ｔｉ（Ｏ－ｎ－Ｃ＿４Ｈ＿９Ｏ）＿４为催化剂，将对来二甲酸与１，４－丁二醇直接酯化，ＢＤ／ＴＰＡ＝１．７０（ｍｏｌ比），生成四氢呋喃（ＴＨＦ）的副反应动力学进行了研究，得出了ＴＨＦ生成的动力学方程ｄＦ／ｄｔ＝Ｋ（Ｍ＿Ｒ－Ｘ－Ｆ），反应速率常数ｋ＝１．７８×１０￣（１２）ｅｘｐ（－３２９００／ＲＴ）和ＴＨＦ生成的活化能Ｅ．＝１３７．５ｋＪ／ｍｏｌ，略高于酯化反应的活化能，表明以控制反应温度的方法抑制ＴＨＦ的生成是困难的。     

氟铟酸盐玻璃的形成能力判定

本文研究了氟铟酸盐玻璃中ＣｄＦ２／ＺｎＦ２比值变化对玻璃形成能力的影响，ＤＴＡ测定了各玻璃样品的特征温度，玻璃转为温度Ｔｇ，析晶起始温度Ｔｘ，析晶峰值温度Ｔｐ和熔化温度Ｔｍ。计算了玻璃形成能力判据△Ｔ，Ｈ′，Ｓ之值，析晶活化能Ｅ，以及ｋ（Ｔｇ）和ｋ（Ｔｐ）参数值，引入一个新的参数ｋｂ（Ｔ）作为玻璃形成能力判据，其判定结果与它方法的结果作了比较。ｋｂ（Ｔ）判据不受长温速率的影响，能在较宽的温度范围判     

硫化天然橡胶物理松驰运动方程的探讨

采用起始应力与平衡应力差值的ｅ＾－１倍所对应的时间为硫化天然橡胶的平均松驰时间（τ０），适当选取各运动单元的松驰时间，建立了５参数数学模型σ（ｔ）＝∑Ａｉｅ＾（－ｔ／τｉ）松弛谱的强度（Ａｉ）通过多元线怀回归法确定。结果表明，回归值与实验值吻合良好，在１３－７１℃，方根偏差小于１．５％。     

复杂应力－应变情况下橡胶介电常数松弛的研究

复杂应力－应变情况下橡胶介电常数松弛的研究Дырда　В．И．等著江畹兰摘译以前我们曾研究过在静态变形下棱柱体橡胶原件的介电常数（ε）和介电损耗正切角（ｔｇδ）的松弛（１）。在这种相对“简单”受力作用下，元件的侧面和端面发生凸起，从而使这种应力－应变...     

国外合成树脂及塑料文摘

每期文摘的题目均按汉语拼音字母顺序排列，英文按其字母顺序排列在汉字之前，数字开头的题目排在最前面。　　ＰＥＯ／ＰＭＭＡ共混物中的松弛作用研究／Ｄｉｏｎｉｓｉｏ，Ｍ．（葡萄牙）／Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，2000，33（3）：1002～1011（英）。为研究ＰＥＯ对ＰＭＭＡ松弛过程的影响，将ＰＥＯ／ＰＭＭＡ（ＰＥＯ最高含量为25ｗｔ%）共混物的真实介电常数ε′和假设介电常数ε″作为频率和温度的函数进行测量，并将所得结果与纯ＰＭＭＡ进行了比较。研究表明，ＰＥＯ的存在拓宽了ＰＭＭＡ的松弛过程，而且增加其松弛强度。较…     

活化甲基二乙醇胺溶液吸收CO2的动力学

采用圆盘塔在常压、温度３０～７０℃、ＭＤＥＡ（甲基二乙醇胺）浓度１．７５～４．２１ｋｍｏｌ／ｍ３、哌嗪浓度０．０４１～０．２１ｋｍｏｌ／ｍ３条件下，研究了活化ＭＤＥＡ吸收ＣＯ２的动力学。动力学数据证实了ＣＯ２与哌嗪之间进行着拟一级均匀［４］活化反应机理，其吸收速率可由并行拟一级快速可逆反应吸收来表示：　式中：ｋｐ＝２．９８×１０（１１）ｅｘｐ（－６４２４／Ｔ），表观活化能为５３．４１ｋＪ／ｍｏｌ。     

浮法玻璃退火过程中应力变化的数值模拟

浮法玻璃内部在退火过程中产生的应力是应力松弛和结构弛豫共同作用的结果.基于粘弹性理论,采用波尔兹曼叠加原理,并考虑应力松弛和结构弛豫两种因素影响的应力本构方程是一组复杂的积分方程.利用梯形积分法、拉格朗日差值函数并采用离散化的方法可以对其进行数值模拟求解.计算结果同实验数据的吻合度较好,为浮法玻璃退火过程中应力离线实验仿真计算或在线控制运用提供了一种解决方案.     

具有阻力特性材料σf—σ关系及一种新的阻力曲线测定方法

通过对相变增韧增瓷及一种可切削玻璃－陶瓷动态疲劳（恒应力速率）试验中高应力速率区裂应力下降现象的理论分析，发现这种现象与材料的阻力特性（Ｒ－ｃｕｒｖｅ）密切相关，确立的σｆ－σ理论关系能够很好地描述整个应力速率区间内的动态疲劳试验结果，高应力速率区σｆ－σ在双对数坐标下为负斜率直线，直线斜率－ｍ／１－ｍ（ｍ的阻力曲线ＫＲ＝ｋ（△ａ）＾ｍ的指数）断裂主要由材料阻力行为控制，低应力速率区，σｆ－σ在双     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题：Ⅴ退火后玻璃中永久应力的近似计算

退火玻璃中的永久应力是由温差应力和结构应力两者叠加而成。在冷制品的重热退火工艺中冷却开始时所形成的温度梯度产生的温差应力和热制品直接退火过程中退火上限温度处因冷却速度突变造成温度梯度变化伴随而产生的温差应力在冷至退火下限温度过程中都不会完全松驰。因而能使均温后初始温度梯度消失时所产生的反向温差应力减小或增大。结构应力在热制品直接退火工艺中能得到充分发展而在冷制品重热退火工艺中发展却受到限制，这也将