"电改袋"实践一例

为解决环保问题,新疆天山水泥股份有限公司决定对1号、2号窑尾除尘进行改造。1号窑为3m/3.5m×60m干法中空窑、2号窑为3m×60m干法中空窑。改造前技术参数见表1。由于场地狭小,改造选用BFRS700-2×4型反吹风袋式收尘器,常规处理风量14000m3/h、过滤风速≤0.4m/min,滤袋规格0.2m×7.8m,决定使用GORE-TEX覆膜抗酸玻璃纤维滤袋。改造后2号窑运转正常,而1号窑窑内通风差、收尘器阻力大。原工艺流程:回转窑→余热锅炉→增湿塔→风机→立式电收尘器→大气。现工艺流程:回转窑→余热锅炉→增湿塔→反吹风袋式收尘器→风机→烟囱→大气。…     

QM128-26气箱脉冲收尘器实现超低排放的改造效果

通过对QM系列气箱脉冲袋收尘器的结构及清灰方式进行分析,以及对比采用褶皱布袋、箱体加高1?000 mm和箱体加高3?000 mm这3种方案的优缺点,确定了在原收尘器基础上箱体加高1?000 mm的改造方案,其他改造还包括：利用原有箱喷清灰系统,增设26只脉冲阀和1只气包;维持滤袋数量不变,滤袋长度延长至3?800 mm,过滤面积增加1?005 m2;过滤风速降至0.77 m/min。改造后通过现场监测,该主收尘器满足了国家要求的超低排放标准。     

水泥磨主收尘器改造后的使用与维护

我公司水泥磨原主收尘器为PPCA128-2×11气箱式脉冲袋除尘器,电气控制采用施耐德（TWDLCAA24DRF）PLC控制系统,收尘滤袋长3 m,脉冲清灰阀32个、提升阀16个、卸灰阀4个、空气斜槽风机2台、温度监控点3个、差压监控点1个,清灰系统只能“离线”工作。设计风量为220?000 m3/h,收尘器出口粉尘排放浓度＞30 mg/Nm3。2015年《水泥工业大气污染物排放标准》执行以后,新乡市政府要求水泥企业水泥磨收尘器颗粒物排放浓度＜10 mg/Nm3,由此,我公司决定进行水泥磨主收尘器系统改造。     

气箱脉冲袋式收尘器在水泥行业中的应用

我国水泥厂使用的收尘器种类有电收尘器、袋式收尘器、旋风收尘器等几大类,就效率而言,只有电收尘器及袋式收尘器较高。袋式收尘器又分脉冲袋式收尘器、反吹风袋式收尘器等。普通脉冲袋式收尘器从理论上分析效率可达到99％,但在实际生产中,因风压低,喷吹风量小,滤袋清灰不干净,且有二次飞扬现象,使收尘器不能达到预期的效果;反吹风袋式收尘器因各风室间密封困难,造成吹风量小,风压卸漏风压低,滤袋不能彻底清干净,收尘效果不理想。     

水泥磨袋式收尘器的优化改造

辊压机+球磨机水泥联合粉磨系统袋收尘器改造前存在结构变形、滤袋选型不当、设备运行阻力过高、浓度排放难以实现超低排放、滤袋使用寿命过短等问题。测试改造前针刺滤料滤袋样品,其透气性只有12L/DM2/min@200 Pa,除尘器原有压差2 800 Pa以上,远远低于正常使用滤袋的透气性指标;滤料的重量高达847 g/m2;粉尘排放浓度小于30 mg/m3。采用英国安德鲁工业集团Hydrolox?HCE涤纶超净水刺滤料滤袋对其进行技术改造。改造后运行压差1 700 Pa左右,粉尘排放浓度小于10 mg/m3。     

8m^2电收尘器在水泥磨上的应用

在50、60年代全国各省、市、县建成了成千上万个立窑生产线，绝大部分厂都没有收尘设备或只用沉降室，对环境造成了大面积的污染，严重危害了人民的身心健康和正常的生产、生活。1995年9月我院受广西百色矿山机械厂的委托为云南省玉溪市北城镇东前水泥厂（6万吨／年）2．2m×6．5m水泥磨设计一台电收尘器。以往水泥磨除尘大多采用布袋收尘器，但因该种粉尘吸附性强，易粘在滤袋上，很不易清理，尤其该厂水泥磨掺入矿渣，烟尘水分大更不适合用袋收尘器。图1为该水泥磨配置电收尘器的工艺流程图。1水泥磨电收尘器的结构特点根据水泥磨用电收尘…     

水泥联合粉磨系统袋收尘器“双降”技术改造评价

水泥粉磨系统的收尘器，不仅仅肩负着收集成品和减少排放的任务，还应为系统低能耗运行做贡献。改造前，两台水泥联合粉磨系统袋收尘器均存在滤袋严重结露、滤料质量不合适或滤料选型不匹配、滤袋洁净面被污染、净气室仓盖板密封不严、喷吹管路有破损、提升阀阀板晃动、喷嘴敷设位置不当等现象，致使排放浓度难以实现超低排放，运行阻力居高不下。降阻力降排放的“双降”改造修正了袋收尘器结构，重新配置Hydrolox^?HCE涤纶超净水刺滤料滤袋后，系统产量提高20 t/h，运行压差降低1000 Pa，排放浓度小于8 mg/m³。     

DCDWS—水泥磨电收尘器的应用

目前全国大量年产6万t／a的机立窑厂，全配Φ2．2m×65m水泥磨。水泥磨用电收尘器困粉尘比较细，比电阻高，沉淀在极板上不易清除，故多采用袋收尘器或其它类型收尘器，但效果仍不理想，达不到国家规定的150～200mg／m3排放标准。根据这种情况，天津水泥工业设计研究院开发研制了CDWS水泥磨电收尘器系统，工艺流程如下：Φ2．5min×10m机立窑（烟气）→Φ2．2m×6．5min水泥磨→选粉机→Φ1．6m细粉分离器→8．5m电收尘器→烟囱。1996年4月该收尘器在云南玉溪市东前水泥厂投入运行，使用效果非常好，7月17日经云南省环境监测中心站监测，…     

试论延长滤袋使用寿命的措施（连载一）

滤袋是袋收尘器的核心，滤袋滤料的选择直接关系到收尘器性能的优劣，处理高温废气的袋收尘器设备成本中滤袋成本占了很大的比例，滤袋属于收尘器的消耗品，滤料的选择时收尘器的设备制造成本、运行成本以及水泥生产成本都有较大的影响。详细介绍了玻纤滤料的特性，以及如何延长滤袋的使用的寿命等。     

窑尾HCDMC型袋收尘器滤袋防磨损改造

脉冲袋收尘器清灰原理没大的差异,不同品牌的脉冲袋收尘器在结构气路上却存在差异。结构气路不科学,会导致滤袋袋底严重破损。我公司HCDMC264-2×5型袋式收尘器就属此种情况,滤袋使用寿命仅半年,维护费用高昂。对气路结构改造后,效果明显。     

乙烯酮(双乙烯酮)下游产品废水的治理技术

乙烯酮(双乙烯酮)是十分重要的化工中间体,其下游产品较多。江苏某化工厂开发生产乙烯酮(双乙烯酮)下游产品三十多个,年生产规模三万多吨,是国内以乙烯酮(双乙烯酮)为中间体生产精细化学品的综合骨干企业。针对乙烯酮(双乙烯酮)下游产品废水特点,该厂结合企业实际,开展了产品优化,结构调整,清洁生产,资源循环利用,节水降耗等工作,从源头削减了污染物的生产。同时投资二千多万元新建预处理装置三套,6000m3/d废水生化处理装置一套,使全厂乙烯酮(双乙烯酮)下游产品的废水得到了有效的治理。     

分解炉扩径的技术改造

我厂3号回转窑(Φ4m×60m)生产线在1996年年底由SP窑(产量912t/d)改为NSP窑(产量1320t/d),预分解系统为四级旋风预热器带离线式分解炉     

水泥水化热测定方法综述

水泥水化热是中、低热水泥和核电工程用水泥的一项关键的技术指标。全球范围内测定水泥水化热的方法有溶解法、直接法/半绝热法、等温传导量热法三种。本文总结了中、美、欧相关方法标准,对其测试原理、仪器设备、试验过程等方面进行了比对,并对其在领域的应用做了简单的概括。     

A study of miscibility of blends of polybutadienes of varying microstructure

The miscibility of various amorphous polybutadienes with mixed microstructures of 1,4 addition units (cis, 1,4 and trans 1,4) and 1,2 addition units have been investigated. The studies here involved optical transparency, differential scanning calorimetry, and small angle light scattering. It was found that a 90 percent (cis) 1, 4 addition polybutadiene was immiscible with high (91 percent) 1,2 addition polybutadiene. Reduction of the 1,2 content to 71 percent induced an upper critical solution temperature (UCST) with the cis 1,4 polymer. Polybutadienes with 50 percent and 10 percent 1,2 contents were miscible above the crystalline melting temperature of the cis 1,4 polybutadiene. Immiscibility of the 91 percent 1,2 addition polymer was also found with a 10 percent 1,2 polybutadiene. The latter polymer also exhibits an UCST with the 71 percent 1,2 polymer. The results are used to interpret the characteristics of blends of polybutadienes of varying microstructure.     

几种乙炔加压设备性能的比较

阐述并比较了几种加压设备在乙炔加压清净过程中的性能和特点。     

粉煤灰中烧失量检测的不确定度分析

以F类粉煤灰为例,详细介绍了测定粉煤灰中烧失量的步骤、计算数学模型、影响测量不确定度的因素以及各项测量不确定度分量评定,人员、设备、材料、方法、环境都是影响测量不确定的因素。     

生物油的成分分析及物性测定

以添加FeCl2的ZnCl2-KCl混合熔盐裂解纤维素和秸秆,制得生物油。采用傅立叶变换红外光谱法和气相色谱-质谱法分析生物油的成分。结果表明,生物油中成分复杂,含有氧元素、多种有机化合物,主要包括酮类、醛类、酚类及羧酸类等。测定了20～80℃生物油的密度和粘度,发现生物油的密度与温度呈较好线性关系,而生物油的粘度均大于水的粘度,且不同熔盐体系对秸秆生物油的粘度无较大影响。     

Effect of degree of deacetylation of chitosan on the kinetics of ultrasonic degradation of chitosan

The objective of the study was to explore the effect of the degree of deacetylation (DD) of the chitosan used on the degradation rate and rate constant during ultrasonic degradation. Chitin was extracted from red shrimp process waste. Four different DD chitosans were prepared from chitin by alkali deacetylation. Those chitosans were degraded by ultrasonic radiation to different molecular weights. Changes of the molecular weight were determined by light scattering, and data of molecular weight changes were used to calculate the degradation rate and rate constant. The results were as follows: The molecular weight of chitosans decreased with an increasing ultrasonication time. The curves of the molecular weight versus the ultrasonication time were broken at 1‐h treatment. The degradation rate and rate constant of sonolysis decreased with an increasing ultrasonication time. This may be because the chances of being attacked by the cavitation energy increased with an increasing molecular weight species and may be because smaller molecular weight species have shorter relaxation times and, thus, can alleviate the sonication stress easier. However, the degradation rate and rate constant of sonolysis increased with an increasing DD of the chitosan used. This may be because the flexibilitier molecules of higher DD chitosans are more susceptible to the shear force of elongation flow generated by the cavitation field or due to the bond energy difference of acetamido and β‐1,4‐glucoside linkage or hydrogen bonds. Breakage of the β‐1,4‐glucoside linkage will result in lower molecular weight and an increasing reaction rate and rate constant. © 2003 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci 90: 3526–3531, 2003