1985年《化工设备设计》总目录

52 57 8 13 1753页l期11 621 6189曰25 202 2523 25 30 34 4344尸口︸匕︻勺一﹄dl勺尸OQ自2设计计算异形零部件设计计算关于搅拌轴强度计算一文的改进和 补充说明近代强度规范中的设计准则可靠性设计在压力容器设计中的应 用(一)压力容器安全装置需要的最小排量ASME规范第VHI卷第1册和第 2册主要区别球形容器开大孔接管的实验研究和 理论对比冷压膨胀节及裂纹扩展分析条形支座卧式容器的壳体应力计算对BS 5500附录G中圆筒形壳体由局 部载荷引起应力的计算方法无加强板的板式换热设备强度计算 (译文)内压圆筒形容器最佳经济直径的计算…     

螺栓联接式快开压力容器设计及计算方法研究

以化学加药罐为例,介绍螺栓联接式快开压力容器的结构设计及计算方法。将传统的螺栓联接结构与齿啮式快开装置的密封方式相结合,实现容器快开功能。完成了工作情况下螺栓及支耳板的受力分析,对标准中公式进行了修正,提出了螺栓连接式快开装置的计算方法。一定程度上为化工、石油等快开压力容器的设计提供了参考。     

《化工设备设计》1996年总目录

一’’’’’’’’’、:设计计算:～‘I·‘‘‘‘t,(弟33卷1～6剽) 期页换热器外导流简应力分析与大开孑L研究及试验 1 7对《钢制压力容器——分析设计标准》的理解 1 12搅拌器的选择和设计 1 15固定管板式换热器的预应力技术 1 21喷射混和工艺的实验研究 1 25承受热循环载荷容器壁厚的确定 l 29整体相连的齿啮式卡箍连接设计 2 1受集中载荷的卧式容器受力分析与设计 2 7单面倾斜底化学品储罐设计计算 2 1l搅拌容器内的不稳定传热计算 2 17对《钢制压力容器——分析设计标准》的分析 之三——免除疲劳分析的条件 3 1壳体元件连接处附加弯…     

螺栓法兰连接的分析方法回顾

绪言除了可采用所谓“标准法兰”(如ANSI,API,MSS和AWWA规定的)的情况外,压力容器和管道用的螺栓法兰连接的设计总是涉及到大量的设计和计算工作。同壳体、封头、接管、支架等压力容器的其它组件相比,设计人员在一个给定容器上所化的时间,法兰总是占一个不相称的比例。     

无折边球形封头法兰设计式的依据

从67版试用的《钢制化工容器设计规定》直至78～85各版的《钢制石油化工压力容器设计规定》以及JIS B8243、BS5500、ASME Ⅷ-1各规范中,对带法兰无折边球形封头的法兰封头厚度都规定以同样的计算公式,但查无出处,不清楚其受力模型以及所考虑的载荷和应力。基于JIS B8250、ASME,Ⅷ-2和我国已通过的应力分析法钢制容器设计规定中都未包括带法兰无折边球形封头的计算公式,故有必要对《钢制石油化工压力容器设计规定》和有关各国规范中无折边球形封头法兰设计式进行分析,以估计其所进行应力分析的近似性。     

全国压力容器标准化技术委员会发布《钢制石油化工压力容器设计规定》85版PC-1500机设计计算程序

1985年8月12日我委员会以(85)容技委秘字第16号文批发了压力容器用PC-1500计算机设计计算程序审查会议纪要,同意这批《程序》由化工部设备设计技术中心站负责在国内统一出版和发行。《程序》包括:内压容器及开孔等面积补强;开孔极限补强;外压容器;卧式容器;直立设备;固定管板换热器;U形管、浮头式、填函式换热器;法兰;密封结构等九个分程序。     

双鞍座卧式容器的优化设计

通过对卧式容器进行受力分析和应力分析,找出了在卧式容器设计中各计算应力的影响因素及其相互关系。以笔者工作中遇到的卧式容器为例,应用所分析的影响因素及相互关系,详细阐述了双鞍座卧式容器的优化设计。     

化工高压卧式容器的有限元应力分析

卧式容器标准NB/T 47042-2014中对采用计算公式进行强度校核计算时,对容器的设计结构和尺寸具有严格的限制要求,超出这些规定范围,标准将不再适用。本文针对于化工行业的某高压卧式容器超出标准范围的设计情况,采用有限元方法使用APDL语言对设备结构包括焊缝建立了三维有限元模型,考虑了标准中的各种载荷和载荷组合工况,对容器整体和局部应力进行了计算,并按照JB 4732-1995《钢制压力容器-分析设计标准》对容器应力进行了分类和强度评定,结果表明,设计满足规范的要求,为相关卧式容器的设计提供了参考。     

内压容器应力计算方法比较

压力容器是化工设备的一个基本组成部分,在进行压力容器结构设计或安全校核时,其强度,即对内压容器危险点的应力计算是设计人员首先要考虑的问题。这也是我们研究压力容器时需要经常面对的问题。利用三种应力计算方法,分别对一实际内压力容器进行压力测定,并对三种方法应力结果进行了分析、比较,以期待对相关人员有所帮助。     

压力容器许用外载荷计算及安全校核

管道传递给压力容器的外载荷会使压力容器管喷处产生局部应力。本文介绍压力容器接管及其连接法兰许用外载荷的计算方法及安全校核。     

受集中载荷的卧式容器强度计算

GBl50-89《钢制压力容器》第8章的计算式适用于受均布载荷作用的双支座支撑的卧式容器，对于受集中载荷作用的卧式容器的计算还没有标准计算公式。如果将集中载荷简化成均布载荷进行计算，那么计算结果不仅与实际有相当大的误差，而且趋于危险，不利于安全运行。本文利用材料力学的基本原理，对受集中载荷的卧式容器进行了受力分析，推算出解析计算式，并且针对实例进行了详细计算。     

《化工设备设计》1991年总目录

期21114即昭胎31 36 1 7 1118汉盯29器35盯器401922邵17始17韶15设计计算 利用PVRC新垫片常数计算法兰连接最佳螺栓力 型槽绕带式厚壁圆筒的轴向应力分析 圆柱壳环焊缝区段的强度及稳定性 内压椭圆筒壁厚的简化计算法 ,薄挠性管板的分析 框架中带裙座塔的强度及挠度计算 螺旋提开器提开量公式的探讨 渣桨泵同地串联在输送高浓度浆体中的应用 二元拉格朗日插值方法在钢制压力容器软件包中的应用 祛兰接头计算(DIN2505一1986草案)(译文) 对外压锥形封头设计中几个问题的分析 正交各向异性玻璃钢厚壁圆筒受内压作用时筒壁应力的计算 高塔设…     

法兰和封头联接的应力分析

液■汽车槽车,如图1所示,为一卧式贮运容器。槽车人孔设置在封头的尾端,属于轴对称结构。其制造安装简易,受力均匀。人孔由法兰和盖板组成。法兰和封头联接,使法兰承受较大的均匀周向拉应力和弯曲应力。目前各种参考资料在计算法兰的受力分析中只考虑了弯矩作用,这是不全面的。本文将全面地分析法兰和封头联接的受力情况,以供设计工作者参考。     

带夹套受集中载荷的双鞍式卧式压力容器的设计计算

主要通过对带有夹套并受集中载荷的卧式压力容器的受力进行分析,结合材料力学及有关规范(主要是GB150-89中卧式容器部分)分析该状况下的卧式容器的受力情况,从而推导出其计算过程和方法,并通过实例分析两种载荷及夹套截面模数的影响。     

对化工容器结构有限元计算的展望

背景四十年代以前,化工容器的结构力学分析可以说是非常粗糙的。当时的应力分析主要是薄膜应力;对法兰、管板等较复杂元件也都作了大量简化;压力容器的筒体、封头、接管、支座等部件几乎都是分别计算,互不协调;安全系数取得较大。五十年代初期,虽然呼吁将有矩理论、法兰理论及塑性理论等引入化工压力容器的设计计算领域,但应者寥寥,收效不大。究其原因,一则由于计算公式过于繁复,实用价值不大;二则化工装置还处在中、小型,低     

汽油罐的优化设计

通过对大跨距双鞍座常压卧式容器进行受力分析、强度计算和结构设计,进行了优化设计,从而使大长径比卧式容器的设计结构简单、受力合理、节约用材。     

甲醇合成塔双锥密封法兰结构有限元分析及强度评定

在石油化工行业中,法兰作为承压设备中的一个重要零件,在各个工程项目中大量使用.虽然法兰已标准化,设计时可以直接按标准选用,但对一些结构型式特殊的法兰仍需自行设计.GB150采用华特斯(Waters)法设计法兰,其原理是将整体法兰分为3部分,并按变形协调的关系将各边界条件联系起来,算出各断面的最大应力,以许用应力控制其应力水平.但华特斯法的计算结果偏保守,如标准的压力容器法兰采用华特斯法计算往往通不过,对一些压力高、直径大的法兰其计算结果常常难以令人接受.本文用ANSYS有限元分析软件对大尺寸法兰进行应力分析及强度评定,计算结果适于工程应用.     

压力容器设计中的厚度问题

介绍了压力容器设计中的计算厚度、设计厚度、名义厚度、有效厚度以及不包括腐蚀裕量的最小厚度之间的关系。分析了在规则设计中,卧式容器、开孔补强、外压容器(元件)这三种情况下,其计算厚度的真正涵义。选取腐蚀裕量的一般要求。以及对于设备最小厚度的一般规定。     

容器电算程序审查会

机械部、化工部、中国石化总公司于83年11月召开了“压力容器电算程序”审查会。会上审查了为压力容器规范提供的九项电算程序;讨论了微型计算机设计程序的编制工作。会议认为清华大学、北京石油设计院等单位提出的四个有限元程序;吉化公司设计院、兰化公司设计院、燕山石化总公司设计院等单位提出的五个按《设计规定》的计算式解析程序;都已经过考核可作为第一批推荐使用的程序。会议讨论了日本SHARP PC-1500机、美国TI-59机、CROMEMCO SYSTEM-Ⅲ机等微型计算机的程序编制工作,确定由化工部设备设计技术中心站负责组织。目前PC-1500机已按《设计规定》编制了外压容器,法兰,卧式容器,直立设备等计算程序。     

基于有限元的三瓣式快开容器上卡箍应力分析

采用ANSYS软件对特定三瓣式卡箍快开压力容器的卡箍进行了有限元模拟,并进行了应力强度评定,结果表明开环与卡箍连接处和卡箍凸耳与卡箍连接处为高应力区域,应力强度最大点出现在卡箍凸耳与卡箍连接的断面上;在卡箍中部的内部环面与卡箍唇部的内部面上的应力也比较大,并对有限元模拟结果进行了实验验证,验证结果表明有限元分析结果是可靠的,可为三瓣式卡箍压力容器的设计提供参考和依据。