PE-C含量对PVC/ABS合金性能的影响

以回收的废弃电缆用软质聚氯乙烯(PVC)、新PVC和丙烯晴–丁二烯–苯乙烯塑料(ABS)为主要原料,以弹性体氯化聚乙烯(PE-C)为增容剂,通过熔融共混的方法制备了PVC/ABS合金,研究了PE-C含量对PVC/ABS合金相容性、力学性能和阻燃性能的影响。结果表明,PE-C的加入明显提高了PVC与ABS的相容性,合金只有一个玻璃化转变温度(Tg)。随着PE-C含量的增加,合金的Tg总体呈现升高趋势,在试样刻蚀断面的扫描电子显微镜(SEM)图片中可以明显看到,ABS在PVC基体中的分散更加均匀,粒径更小,在试样冲击断面的SEM图片中可以看到冲击断面出现"网丝"现象,韧性断裂特征明显,PVC/ABS合金的拉伸强度和弯曲强度呈现先升高后降低的趋势,悬臂梁缺口冲击强度和断裂伸长率不断升高,极限氧指数(LOI)和垂直燃烧等级呈下降趋势。当PE-C含量为8份时,PVC/ABS合金的综合性能最佳,拉伸强度为61.4MPa,弯曲强度为58.2MPa,断裂伸长率为45.3%,悬臂梁缺口冲击强度为10.3kJ/m2,LOI保持在28%以上,同时垂直燃烧等级可达到V–1级别。     

PVC/ABS共混体系力学性能的研究

用冲击试验机、材料试验机和另外一些相关的仪器对PVC/ABS共混体系的力学性能进行了测试、研究,结果发现,PVC/ABS共混体系的性能是组分的函数。ABS的加入改善了PVC/ABS共混体系的力学性能,随着ABS的增加,体系的冲击强度和断裂伸长率明显地提高,而体系的拉伸强度、拉伸模量几乎是随ABS含量的增加而单调地下降。     

ABS/PVC/CPE共混体系的力学性能

研究了填充改性丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)三元共聚物、聚氯乙烯(PVC)和CPE三元共混体系力学性能与结构的关系。结果表明，在ABS／PVC共混体系中加入增容剂氯化聚乙烯(CPE)后，提高了共混体系的相容性和机械力学性能；随着共混体系中CPE用量的增加，ABS／PVC／CPE共混体系的冲击强度、断裂伸长率上升，拉伸强度下降，而弹性模量则出现了极大值。     

ABS/PVC共混合金的研究

主要论述了在ABS/PVC共混体系中PVC、相容剂和复合阻燃剂对ABS/PVC共混体系性能的影响。研究结果表明 :在ABS/PVC合金中 ,PVC的加入能使ABS的缺口冲击强度由 183J/m提高至 2 14J/m ,热变形温度及熔融指数随着PVC用量增加而有所减小 ;加入相容剂YW后能有效地增加ABS、PVC的相容性 ;加入适量PVC后 ,再加入复合阻燃剂ZR 7～ 10份可使ABS的阻燃性达到UL 94FV - 0级 ;研究开发的Z11.7已达到PA76 6的性能要求     

超支化聚（酰胺-酯）／ABS／聚氯乙烯共混体系相容性研究

研究了超支化聚(酰胺-酯)(HBP)对ABS/聚氯乙烯(ABS/PVC)共混体系的增容作用。讨论了HBP用量对ABS/PVC(80/20)和相同量HBP对不同比例ABS/PVC力学性能的影响。实验结果表明ABS/PVC共混物中加入HBP,可以有效改善共混体系的相容性;加入2份HBP时,ABS/PVC(80/20)共混物拉伸强度达到最大值,继续增加HBP,共混物拉伸强度快速下降,而共混物冲击强度单调下降;不同比例ABS/PVC中加入2份HBP共混物拉伸强度比未加入HBP共混物拉伸强度增加,但共混物冲击强度减小。扫描电子显微镜研究结果证明了HBP增强了ABS/PVC的界面黏结作用,减小了共混体系的相分离程度。     

聚氯乙烯/氯化聚氯乙烯合金的性能研究

选择氯化聚氯乙烯(CPVC)、聚氯乙烯(PVC)为主体材料,研究了PVC/CPVC共混比、填料品种及用量等对PVC/CPVC合金体系力学性能的影响,同时利用扫描电镜对PVC/CPVC合金的微观结构进行了分析。结果表明,CPVC在加工过程中易发生脱HCl反应,PVC常用的铅盐稳定剂、有机锡类稳定剂均适于CPVC体系,且铅盐稳定剂的稳定效果要优于有机锡类稳定剂。当m(PVC)∶m(CPVC)从100∶0向70∶30变化时,随着CPVC含量的增多,PVC/CPVC二元合金体系的屈服强度、拉伸强度、弯曲强度、热变形温度(最大弯曲正应力分别为1.82 MPa和0.45 MPa)等均呈递增趋势,而冲击强度、断裂伸长率出现递减趋势。在填料用量为5份时,PVC/CPVC合金体系的力学性能以选用活性碳酸钙(CaCO3)为最佳。随着活性CaCO3用量的增加,PVC/CPVC合金的拉伸强度、弯曲强度、断裂伸长率呈先上升后下降的趋势。活性CaCO3用量的变化对冲击强度几乎无影响。当活性CaCO3用量超过10份时,PVC/CPVC合金的热变形温度上升。     

高无机填料含量下PVC/ABS合金性能

通过挤出共混工艺,分别将3种无机填料,滑石粉(Talc)、碳酸钙(CaCO3)、凹凸棒土(Attap)加入到PVC/ABS合金中,制得了3种不同的PVC/ABS合金。研究在无机填料含量较高(60份)的情况下,ABS对PVC/ABS合金耐热性能、力学性能及加工性能的影响。结果发现:与未加无机填料的PVC/ABS合金相比,ABS对合金力学性能的影响不再明显,而维卡软化温度提高了很多;3种无机填料中,PVC/ABS/CaCO3合金综合性能最好,PVC/ABS/Talc合金其次,PVC/ABS/Attap合金最差,当PVC含量为100份,ABS含量为60份,CaCO3为60份时,所得PVC/ABS/CaCO3合金维卡软化温度和冲击强度分别为97.4℃、10.79 kJ/m2,与纯PVC相比分别提高了约13℃和6.79 kJ/m2。     

纳米CaCO_3/PVC共混体系的研究

研究了纳米级CaCO3 粒子的微观形态 ,以及纳米CaCO3/PVC共混体系的流变性能和力学性能。结果表明 ,纳米CaCO3 加入量为 9质量份时 ,纳米CaCO3/PVC共混体系的缺口冲击强度可达到 31 4kJ/m2 。纳米Ca CO3 对PVC共混体系具有显著的增韧效果     

纳米CaCO3填充ABS/PP合金复合物研究

通过熔融共混使纳米CaCO3粒子周围包覆上一层TPE橡胶,制备出纳米CaCO3母料,用其与PP、ABS共混复合制备出ABS/PP合金纳米填料复合物.该复合材料力学性能及熔体流动性能测试结果表明,纳米CaCO3含量在试验用量范围内,ABS纳米CaCO3复合物的拉伸强度随填料含量的增加而增加,当母料含量为17%,母料中纳米CaCO3填料含量为60%左右时有较佳的冲击性能;ABS/PP纳米CaCO3复合物在PP含量9%～10%时有最好的拉伸强度和冲击强度;纳米CaCO3填料含量对复合物的拉伸强度影响不大,随其用量增加对冲击强度有明显的提高;熔体流动性能在PP含量10%左右时达最大,但随填料含量增加而下降.     

PBH/PP及PBH/CaCO_3/PP共混改性研究

采用自制的负载钛催化剂[TiCl4/MgCl2-Al(i-Bu)3],合成了1-丁烯-1-己烯共聚物(PBH)。用己烯摩尔含量为2%、7%、20%的PBH对PP进行共混,研究了共混物的力学性能;以己烯初始摩尔含量为30%的PBH作为CaCO3的载体,填充PP,并与未采用载体的CaCO3填充体系进行比较。结果表明:随着PBH含量的增加,在共混物拉伸强度、弯曲强度、硬度有一定下降的同时,冲击强度则明显提高,己烯摩尔含量大的PBH增韧改性PP的效果更好;以PBH作为载体的CaCO3,随着其含量的增加,共混物的冲击强度明显增大,而拉伸强度、弯曲强度、硬度却有一定程度的下降。与无PBH载体CaCO3填充PP的规律明显不同。     

纳米CaCO3/EPO/PP复合材料性能与结构的研究

研究了纳米CaCO3／EPO／PP复合材料的力学性能、熔体流变性能及纳米CaCO3粒子在PP基体中的分散状况。结果表明：弹性体EPO对PP有很好的增韧效果，当EPO用量为4份时，PP从脆性断裂转变成韧性断裂；当EPO用量为10份时，PP复合材料的室温和低温缺口冲击强度均有大幅度的提高。在EPO／PP复合材料中加入纳米CaCO3不仅可以显著提高复合材料的室温和低温缺口冲击强度，而且可显著提高复合材料的弯曲弹性模量和MFR，改善复合材料的加工流动性能；纳米CaCO3粒子在PP中达到了纳米级分散。     

HDPE/POE/CaCO3三元体系薄膜研究

采用聚烯烃弹性体（POE）和重质碳酸钙对HDPE薄膜进行改性，研究了POE和重质碳酸钙的用量对共混体系薄膜力学性能、流变性能的影响。结果表明，POE的加入，使HDPE／POE薄膜的单位落镖冲击破损质量增加，而拉伸强度则有所下降。当POE的质量分数为10％时，薄膜的单位落镖冲击破损质量提高了51．1％，但薄膜的拉伸强度下降了20．5％。在HDPE／POE／CaC03体系中，当POE、重质碳酸钙的质量分数分别为10％和5％时，薄膜的单位落镖冲击强度比纯HDPE提高95．6％，且拉伸强度不降低。     

RETM/CaCO_3填充改性PA6的研究

将RETM包覆改性CaCO3后,用于填充改性PA6,并对其力学性能、吸水性能等进行了研究,结果表明：采用RETM包覆改性CaCO3能明显改善PA6的力学性能,提高PA6的耐磨损性及热变形温度：降低PA6的吸水率。其中弯曲强度、缺口冲击强度和热变形温度分别提高了约33％、48％和20％,耐磨损性提高了近一倍,吸水率降低了约56％。     

聚碳酸酯—聚苯乙烯的反应性挤出共混研究（Ⅱ）

用ＤＳＣ进一步研究了ＰＣ／ＰＳ共混物的相容性。考察了在ＰＣ／ＰＳ混合过程中加入ＲＰＳ对机械力学性能的影响,结果表明：ＲＰＳ显示良好的增容作用,使反应性挤出共混物的拉伸强度,弯曲强度和冲击强度都高于相应的非反应性共混物。     

PVC-C/PVC共混材料的性能研究

采用氯化聚乙烯（CPE）对氯化聚氯乙烯（PVC—C）进行抗冲改性，将改性后的PVC—C与PVC进行共混，研究了PVC-C／PVC配比对PVC-C／PVC共混物力学性能、耐热性能及流变形能的影响。结果表明，PVC—C／PVC共混物的维卡软化点随PVC—C的用量增加而上升，在50／50（质量比）处有一拐点，大于50／50时上升更快些。共混物的拉伸强度、弯曲强度和熔体黏度随PVC—C用量的增加而提高；混物中随PVC—C用量增加，塑化时间缩短，塑化能力增强，而冲击强度和断裂伸长率却随PVC—C用量增加而下降。共平衡转矩增加。     

聚苯醚接枝马来酸酐/聚酰胺66共混物的制备与性能

通过辐照法将马来酸酐(MAH)基团接枝到聚苯醚(PPE)上,制备了PPE-g-MAH,将其和聚酰胺(PA)66通过熔融共混挤出方法制备了PPE-g-MAH/PA66共混物。采用差示扫描量热、吸水性实验、维卡软化和热变形实验、拉伸和冲击性能测试及动态力学性能测试等对PPE-g-MAH/PA66共混物性能进行了研究。结果表明,与PPE/PA66共混物相比,PPE-g-MAH/PA66共混物的耐热性能、力学性能和吸水性能均得到改善;随PPE-g-MAH含量的增加,PPE-g-MAH/PA66共混物中PA66的熔融温度和玻璃化转变温度均向PPE方向移动,表明两者的相容性有所提升,且共混物的维卡软化温度、热变形温度、25℃之前的储能模量均升高,吸水率降低;当PPE-g-MAH含量较低时,共混物拉伸强度提升明显而冲击强度升幅较小,当PPE-g-MAH含量较高时,共混物冲击强度提升明显而拉伸强度基本不变。因此,可以根据实际的应用要求选择合适的PPE-g-MAH含量。     

超分散剂对聚丙烯复合材料性能的影响

以丙烯酸甲酯,二亚乙基三胺及硬脂酸等为原料,合成超支化分散剂(HBPL),采用傅立叶红外光谱(FT-IR)对其结构进行表征。结果表明:经HBPL改性后,聚丙烯/CaCO3复合材料的界面相容性得到很大的提高,冲击强度、弯曲强度分别比未经分散剂改性粉体的复合材料提高了50.2%和8.8%,复合材料的结晶形态基本保持不变,并采用扫描电镜(SEM)观察复合材料的冲击断面形貌。     

PP/间同1,2-聚丁二烯的物理力学性能

添加不同质量分数的间同1,2-聚丁二烯(sPB)热塑性弹性体对聚丙烯(PP)共混改性,研究了共混体系的物理力学性能。PP与sPB结构相似,有良好的相容性,随着w(sPB)从0增至40%,共混体系的屈服拉伸强度、弯曲模量及耐热性有所降低;悬臂梁冲击强度增加,且常温悬臂梁冲击强度增幅较大,但低温悬臂梁冲击强度增加较少;断裂伸长率和熔体流动速率先增加后减少。     

PP/POE/PE/CaCO3/PP-g-MAH复合材料力学性能的研究

采用熔融共混法制备聚丙烯/聚烯烃弹性体/聚乙烯/马来酸酐接枝聚丙烯（PP/POE/PE/CaCO3/PP-g-MAH）复合材料,并研究其力学性能。结果表明：PP-g-MAH可提高PP与CaCO3的相容性,使复合材料的韧性和拉伸性能得到提高,PE可提高PP与POE的相容性,并有效提高复合材料的韧性,经POE、PE、CaCO3和PP-g-MAH之间的相互协同改性作用可制得综合性能优良的PP复合材料。