蒸汽雾化式减温器探讨

通过蒸汽雾化式减温器的减温过程分析其质量和热量平衡,建立减温后的蒸汽流量和减温水流量公式,阐明影响减温水流量和减温后蒸汽温度的各种因素。针对蒸汽雾化式减温器的结构提出了减温水品质、雾化蒸汽压力、汽化长度、喷水调节阀、选型等使用要求。结合蒸汽雾化式减温器的优缺点,简要介绍了蒸汽雾化式减温器的应用现状。     

蒸汽雾化式减温器探讨

通过蒸汽雾化式减温器的减温过程分析其质量和热量平衡,建立减温后的蒸汽流量和减温水流量公式,阐明影响减温水流量和减温后蒸汽温度的各种因素.针对蒸汽雾化式减温器的结构,提出了减温水品质、雾化蒸汽压力、汽化长度、喷水调节阀选型等使用要求.介绍蒸汽雾化式减温器的应用情况.     

基于CFD的旋流喷嘴内部流场模拟研究

采用计算流体力学CFD软件对喷淋式脱硫塔中旋流喷嘴的内流场的流体行为进行模拟分析。分析了喷嘴的整体速度与出口的雾化效果,对比了不同入口个数下喷嘴内部流场各截面上的速度矢量,以及有无喉颈段喷嘴的雾化效果。模拟结果显示,在相同条件下,无喉颈段的四入口旋流喷嘴内部流体速度分布均匀,且相对较大,喷射后雾化锥角大雾化,效果。     

蒸汽减温器减温模型探讨

减温器涉及的是典型的两相流体,但是目前两相流动力学的理论很不成熟,因此在减温器的工程设计上凸显了许多不便。本文则根据其减温工作原理,通过合理的假设,利用划分阶段建立模型的办法进行独立实验,从而简化了对两相流体的研究,得到了一些关键参数的临界数值,并对重要部件进行了选型。     

二级减温水调节阀故障原因分析与处理方案

对减温减压装置中二级减温水调节阀出现的故障进行了分析,确定了故障原因,并根据现场测试数据推算出阀后介质的实际压力,进而确定阀门设计参数与现场实际参数存在误差。采用CFD流体分析软件对阀内件结构进行了重新设计。为保证新结构内件的实际使用效果,在现场重新测试流量,测得结果与理论数据近似,满足工况要求,阀门故障得以解决。     

浅谈热焓平衡法在减温器投加减温水量的应用

与传统蒸汽温度控制方法相比，利用热焓平衡法计算减温器减温水的加入量，可以更科学、稳定地控制减温器后蒸汽的温度。     

迷宫螺旋泵水煤浆输送的CFD模拟及其内部磨损的初步探讨

迷宫螺旋泵是管道水力输送的关键设备,为了揭示其内部高浓度固液两相流动的规律,文章以固液两相流体力学理论为基础,在一定的简化与假设条件下,利用FLUENT中的前处理软件Gambit前处理器建立迷宫螺旋泵的几何模型,应用FLUENT计算流体力学分析软件及Realizable-k-ε模型,对水煤浆高速迷宫螺旋泵内部流场进行数值模拟和仿真,由模拟结果得知压力、速度、浓度、剪应力的分布情况,同时也对其内部的颗粒磨损机理进行了初步探讨。     

叶片排列角度对三螺旋静态混合器混合效果的影响

三螺旋结构静态混合器是一种新型的多螺旋流道静态混合器，其扭旋元件能够将混合管内流体分成多股支流，产生相反的螺旋流动，促进流体混合，为探究每个扭旋元件相邻叶片的排列角度对混合效果的影响规律，利用计算流体力学(CFD)中的Fluent软件，在低雷诺数状态下，对5种静态混合器进行数值模拟。结果表明，在低雷诺数状态下，每个扭旋元件相邻叶片间夹角θ在0°～60°范围内变化时，叶片对流体的切割、分流作用不同，随着θ的减小，混合效果增强；流体流经θ=0°的静态混合器3个扭旋元件时，分离强度下降至0.073,达到较好的混合效果；当θ=0°～30°时，静态混合器能耗随着θ增大而降低，当θ=30°～60°时，静态混合器能耗变化较小。     

减温减压器的机理及现场应用

减温减压装置是工业蒸汽调节系统中重要的组成部分。本文介绍了常见的减温减压器基本结构类型以及工作原理,并对系统中不同类型减温器的性能特点进行了详细说明。为了保证减温减压器的最佳工作效果,本文总结了系统元件布局方式以及工作参数设定注意事项,并进一步结合一起现场应用案例,说明了现场安装、系统应用对整个减温减压系统工作状态的影响。     

螺旋内槽管内的层流流动与传热的数值模拟

应用数值方法对一种螺旋内槽管管内的流体层流流动和传热进行了数值分析。采用数学变量置换把控制方程由原坐标系中的三维动量、能量及连续性方程转化为二维螺旋坐标系下的数值计算模型，并利用现有的二维数值模拟软件进行模拟计算。计算考察了恒壁温、轴向恒热流螺旋内层流充分发展流体的流动与传热随雷诺数的变化，并研究了螺距的影响。     

螺旋内翅片管内充分发挥流体流动与传热的数值分析

采用常规κ－θε模型对一种新型螺旋翅形裂解炉管内充分发展的流体流动与传热进行了数值分析。采用变量置换法反控制方程由原来的三维问题转化为计算平面内的二维问题,并采用ＳＩＭＰＬＥＣ方法计算考察了周向恒壁温、轴向恒热流的螺旋内翅片管内充分发展条件下的流体流动与传热问题,得到了与实验值相近的结果。进一上用所述的方法对相同横截面的直翅和螺旋翅片管内的流场和温度场进行了数值模拟研究,它揭示了螺旋翅片管相对于直     

螺旋片导流式分离器压力简化计算

应用计算流体力学CFD(ComputationalFluidDynamics)方法,对湍流状态下不同结构参数的螺旋片导流式气液分离器螺旋结构中的流体流动场进行了数值模拟。通过分析比较螺旋个数和螺距分别对压力降的影响,从而修正达西公式,拟合出螺旋结构压力降的简化计算公式,并通过了试验验证。结果表明,用此简化计算公式计算的结果与试验数据基本一致,可以用于螺旋片导流式气液分离器螺旋结构设计计算。     

螺旋内翅片管内充分发展流体流动与传热的数值分析

采用常规模型对一种新型螺旋翅形裂解炉管内充分发展的流体流动与传热进行了数值分析。采用变量置换法把控制方程由原来的三维问题转化为计算平面内的二维问题,并采用ＳＩＭＰＬＥＣ方法计算考察了周向恒壁温、轴向恒热流的螺旋内翅片管内充分发展条件下的流体流动与传热问题,得到了与实验值相近的结果。进一步用所述的方法对相同横截面的直翅和螺旋翅片管内的流场和温度场进行了数值模拟研究,它揭示了螺旋翅片管相对于直翅管而言阻力增加而传热效率下降的机制。     

地沟油生物柴油在旋流喷嘴中的雾化实验及模拟

对地沟油生物柴油在旋流雾化喷嘴中的内部流场及外部流场进行数值模拟,考察了喷嘴孔径、旋流芯螺距、螺柱槽道横截面积和槽道形状等结构参数对出口雾化速度及索特平均直径的影响,通过实验对模型进行了验证。结果表明,0.7 mm孔径的喷嘴的韦伯数最大,索特平均直径与雾化锥角最优。螺距4 mm的喷嘴雾化特性最优,旋流芯螺距越小,流体在喷嘴内旋流次数越多,阻力损失越大,流体在切向分量上速度越大。梯形槽道的雾化效果最好,相同横截面积下槽道的水力直径越大,雾化效果越好;截面积1 mm2槽道的喷嘴最优,槽道横截面积越小,流体在槽道中的湍流程度越大,流体内部剪切应力越大,液体表面不稳定波急剧增大。     

过热蒸汽减温器的选择与布置

通过对过热蒸汽减温器两种减温方式的分析研究,提出了适用条件,避免了用错蒸汽减温器形式带来的损失。     

挤出联动生产线吹风冷却装置结构优化有限元分析

利用流体力学软件ANSYS-FLUENT对挤出联动生产线吹风冷却装置进行流场有限元分析模拟，对比结构优化前后吹风冷却装置内部的流体（空气）速度场和压力场分布规律。结果表明，结构优化后吹风冷却装置出口流体速度分布和压力分布较均匀，能较好地满足挤出联动生产线挤出单条或多条半成品的吹风冷却要求。     

新型柱状气液旋流器内部流场的CFD模拟

利用CFD方法,采用流体力学FLUEN分析软件对柱状气液分离器(CGLC)内部流场进行了研究和分析。通过模拟分析,进行了结构改进,得到新型带稳流器的柱状旋流分离器合理结构模型。通过对气体的体积分数分布的对比分析,可以方便快捷地预测CFD模型的分离性能。     

螺旋片导流式分离器分离性能的数值模拟与试验研究

应用计算流体力学（CFD）方法对不同结构参数的螺旋片导流式气液分离器在湍流状态下的流体流动场进行了数值模拟,研究了螺旋个数和螺距对螺旋片导流式气液分离器分离性能的影响,并与试验测定结果对比,由此验证基于数值模拟方法设计螺旋片导流式气液分离器分离效率的可行性与准确性.分析结果表明,数值模拟结果与试验数据基本一致,可以作为螺旋片导流式气液分离器设计的有效工具.     

13．7t／h锅炉面式减温器改进

某厂中温中压全自然循环硫酸废热锅炉蒸发量为 1 3 7ｔ/ｈ。面式减温器通过 2 6组1 4ｍｍ的螺旋蛇形管并联接在5 7ｍｍ的进出水管上 ,并布置在高温过热器出口 ,其上下部各有 2 0根3 8ｍｍ的管子作为蒸汽的进出口。 1 998年 7月 2 1日 ,减温器出口气温由 46 0℃突然降至 3 6 0℃ ,检查发现减温器漏水。关闭减温水后 ,出口气温又回升至 40 0℃以上。 8月 2 5日停车抽芯检查 ,发现5 7ｍｍ的进出水管严重变形。出水管末端有 4ｍｍ长的裂纹 1个 ,2ｍｍ长的裂纹 3个 ,出水管与蛇形管的焊缝也有一道裂纹 ,因时间紧迫 ,临时修磨补焊试压合…     

进口入射角对卧螺离心机内流场的影响

利用Solidworks软件对卧螺离心机螺旋流道内流体进行三维建模,结合CFD软件后处理fluent选用RNG k-ε湍流模型与多重参考系(MRF)模型,选取4种进口入射角对离心机内固液两相流进行模拟仿真。仿真表明:进口入射角为30°时,进料口向卧螺离心机内输送污泥对整个流体流场扰动较小,且出渣口污泥含水率较低。模拟仿真所采用的计算模型基本符合卧螺离心机内部的实际流动情况,结果为进一步研究离心机特征参数对其分离效果的影响和结构优化提供了理论依据。