活性焦脱硫脱硝系统再生气输送问题及解决方案

介绍了活性焦脱硫脱硝工艺产生的再生气经水洗后低温长距离输送的方法。先利用环境温度对再生气降温收集排出冷凝水,降温后的再生气利用系统的冷却外排风(约100℃)使再生气处于未饱和状态。升温后的再生气可采用蒸汽分段对管道进行伴热保温,实现管线中再生气内蒸汽不再冷凝的目的。该设计系统实际运行可靠,能够解决活性焦脱硫脱硝系统再生气长距离低温输送问题。     

铜洗再生气氨回收工艺改造

自回流塔出来的再生气经再生气缓冲桶后，进入高位吸氨器，与氨水离心泵来的稀氨水一起进入再生气氨回收塔。在再生气氨回收塔下部的分离段完成气液分离，再生气去氨回收塔上部的泡罩塔盘段进一步被软水吸收。净氨后的再生气经分离器分离水分后送至脱硫系统罗茨鼓风机进口。氨回收塔的分离段一般设计有水箱，使用循环水进行降温。制得的氨水外送其它车间。传统再生气氨回收工艺流程见图1。     

二氧化碳再生气在线分析系统设计及应用

通过详细描述二氧化碳再生气在线分析系统的设计,介绍了与二氧化碳再生气相关的工程背景,讨论了再生气分析方案的选择,分析仪表的选型,样气预处理系统的设计,仪表交叉干扰的消除,给出了系统的实际运行效果.实测数据表明,系统性能优良,很好的满足了生产的要求.     

冀东油田南堡联合站再生气管线腐蚀原因分析

2016年以来,冀东油田南堡联合站天然气处理单元再生气管线多次出现穿孔现象,本文结合生产工艺特点、再生气组分、生产参数等因素,对再生气管线频繁穿孔的原因进行了深入分析,并找到了其腐蚀穿孔的原因,并采取了相应的处理措施,收到了比较明显的效果。     

再生气加热炉工况异常原因分析及优化

N-B终端进行分子筛及再生气加热炉进行调试试运行过程中发现,再生气加热炉由小火切至大火过程中,出现炉膛内燃烧不平稳并有火焰从火盆处底部扑出的异常工况。通过对再生气加热炉PLC控制程序进行修改。增加燃料气调节阀开大过程的渡值,及时在炉膛内建立对流状态下的动态平衡,优化再生气加热炉运行工况,解决火焰外扑问题。     

铜洗再生产中氮的净化利用

本文介绍了我厂铜洗再生气的二级净氨工艺，对气氨、再生气的回收利用及在稳定原料气的精炼中的作用。     

Chlorsorb技术在连续重整催化剂再生系统的运用

惠州炼油2．0Mt／a连续重整装置的催化剂再生气排放量为1．417万吨／年,再生气中的氯含量为0．2％。为了减少了氯化氢的排放,连续重整装置催化剂再生系统引进UOP公司最新的再生工艺技术Chlorsorb,再生气通过催化剂吸附床吸附后直接排放到大气中。工业运用结果表明,chlorsorb技术能保护环境和减少再生设备的腐蚀,具有良好的环保效益和经济效益。     

再生气中乙烯含量和再生次数对3A分子筛吸附性能和使用寿命的影响

采用模拟工业应用的小型并列固定床装置和模拟MTO中脱甲烷塔塔顶的物料作为再生气,系统研究了含乙烯质量分数0.0%～4.0%的再生气在不同再生次数条件下对3A分子筛物理和吸附性能的影响。研究发现:3A分子筛的动态水吸附性能随再生气中乙烯含量的增加而明显下降,适宜的再生气含乙烯质量分数在0.0%～1.5%,再生气含乙烯质量分数低于1.5%时的动态水吸附性能下降幅度可控制在15%以内;动态水吸附性能下降最主要的原因是晶体表面积炭行为所引起晶间孔的堵塞,尤其是晶间介孔(3～50nm)的积炭堵塞。     

精炼再生气的喷射吸收

我厂是年产一万五千吨合成氨的小型化肥厂。过去精炼系统一直是依据传统的工艺流程进行回收再生气。这种回收方法存在着:回收的氨水滴度低,而吸收后的再生气中氨含量偏高,易在罗茨鼓风机内与进口的再生气在管道上产生结晶,造成罗茨风机出力不足,管道阻     

鸿化总厂回收脱碳再生气热量

<正> 合成氨脱碳系统再生气,温度约110℃,压力0.7～0.8公斤/厘米~2(表),含有大量的低位热能,经冷却后送纯碱车间碳化岗位利用。而水汽车间锅炉房软水如果于再生气换热,提温后再进其脱氧器,即可达到回收再生气热量,又可降低水汽用蒸汽量。自贡市鸿鹤化工总厂在再生气进空冷器之前,增设一个面积约200米~2的软水CO_2气换热器,用软水间接冷却再生气,再进入空冷器自然降温。经加热后的软水返回水汽车间脱氧器。并将报废的低变气煮沸器小管制作一台换热面积为70米~2的蒸汽再沸器,将原来换热面积为210米~2的蒸汽煮沸器移作CO_2气软水加热器,这样只花了4万元左右就实现了     

多晶硅尾气回收吸附塔再生气回收分析

多晶硅尾气回收中吸附塔再生气的主要成分为氢气,回收利用价值较高。阐述了多晶硅尾气回收吸附塔再生气冷凝气相回收利用的过程。分析发现吸附塔反吹气,经三级冷却将反吹气中的HCl、氯硅烷,进行分离回收,所得气相氢气回收再利用,造成回收氢气中的甲烷、氮气含量随时间变化累计增加。再生分离所得气相部分需要经过再处理才可进行回收利用。     

含氧煤层气吸附脱水再生气的选择

对含氧煤层气进行深冷精馏回收甲烷,需要利用分子筛对其进行深度脱水。从安全性和经济性角度考虑,对不同甲烷摩尔分数的煤层气和不同液化精馏工艺流程设计,再生气的选择也有所不同。液化精馏过程中甲烷回收率大于98%,则可以选择精馏放空尾气作为再生气;对甲烷回收率较低的工艺,若煤层气中甲烷摩尔分数大于27.5%,可选择原料煤层气作为再生气,但应在常压下进行再生并严格控制再生加热过程。     

铜洗再生气和驰放气氨回收

为了尽量减少氨损失,增加工厂的经济效益,改善铜洗再生气氨回收和合成弛放气氨回收具有十分重要的意义。1铜洗再生气氨回收按原永利宁厂的工艺指标,铜洗过程的加氨量为6kg／t·NH。,但实际上往往超过这一消耗定额,大多数工厂的加氨量都在10kg／t·NH。左右。铜洗加氮量由铜洗再生气导出。由于钢洗再生系统为常压,虽然氨在再生气中的浓度为10％～20％,但因其分压过低,仅能获得40～60滴度的回收氨水。此氨水可作为等压弛放气氨回收入口的吸收液。传统的铜洗再生气回收为填料塔或喷射器循环回收,这种循环方式吸收仅为一个理论板,氨…     

再生气净氨回收流和的改进小结

一、前言 我厂现合成氨生产能力为2.5万吨/年。由于稀氨水循环泵容易坏,操作不稳定,我厂铜洗再生气回收难度较大。近年来由于又产生了煤气管道严重堵塞,净氨塔腐蚀穿孔等问题,再生气只好停止回收,(其中的氨也没有清洗回收),造成了氨与能量的浪费。     

CO_2再生气低位能余热回收利用

部份氧化热碱洗脱碳系统利用CO_2再生气余热预热除氧前化学软水的装置,于1982年大修中施工完毕並投入运行,运转正常情况良好。一工艺流程部份氧化热碱洗脱碳系统每小时处理32000标米~3的变换气,弛放8100标米~3/时CO_2干气。原CO_2再生气的工艺流程是这样的:水碳比为2.5、温度约为96℃的含湿CO_2再生气,从再生塔顶出来,经再生气分离器分离部份冷凝液后进入CO_2再生器冷却塔被塔顶来的冷却水直接冷却。CO_2冷却到小于40℃后送往尿素工段。 CO_2再生气的温度尽管不很高,但含湿量大(水碳比为2.5左右),蒸汽的冷凝潜热是相当     

铜洗再生气回收系统的改造

我厂经过不断技术改造，合成氨生产能力已达60kt／a。随着生产能力的迅速增长，各工段都进行了相应的改造，但铜洗再生气一直没有进行回收，采取回流塔塔顶直接放空，既造成浪费，又对环境造成污染。为配合其它工段的技术改造，对铜洗再生气回收系统进行了技术改造。     

活性焦脱硫系统研究与应用

介绍了金川集团公司活性焦脱硫系统生产运行现状。分析烟气温度、含水量和氧含量3个参数对活性焦脱硫效率的影响,根据镍冶炼反射炉烟气的特征,选择合理的烟气降温方式,保证脱硫效率及尾气达标排放。利用再生系统再生气的特点,选择合适的再生气输送方式,保证系统的正常稳定运行。     

利用合成氨的铜洗再生气合成甲酸

利用铜洗再生气生产甲酸 ,可简化工艺流程 ,节约能源 ,减少环境污染     

再生气回收管道设气液分离器

脱硫工段备用罗茨机,停开时间长了发现腐蚀现象较为严重,还经常发现罗茨机内有化肥结晶,若启用时不注意清除结晶和盘车,往往容易打坏罗茨机齿轮和烧坏电机。罗茨机内产生化肥结晶,主要是精炼再生气经高位吸氨器回收氨水时,雾沫状的氨水被再生气所夹     

铜洗再生气洗涤回收系统改造小结

通过增加1座洗涤塔和1台稀氨水水冷器，使洗涤塔塔顶再生气的氨含量由1．5％下降至0．2％、塔底排出的稀氨水的氨含量由1．6％提高至5．6％，使铜洗再生气回收系统满足了生产要求。