共查询到10条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
采用轮胎专用有限元分析软件TYSYS对3种方案11.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎(方案1~3轮胎的1#带束层宽度分别为165,137和175 mm)进行有限元分析,以确定1#带束层的最佳宽度。有限元分析结果表明:3种方案轮胎充气外缘尺寸均符合国家标准要求;在相同负荷下,随着1#带束层宽度增大,轮胎下沉量逐渐减小;在大负荷下,方案2轮胎胎肩局部应变能的极大值以及应变能之和均较小,有利于提高轮胎的使用性能。耐久性试验结果表明:方案2轮胎的耐久性能优于方案1轮胎,与有限元分析结果一致。 相似文献
2.
3.
37.00R57巨型工程机械子午线轮胎胎圈与轮辋过盈配合优化设计 总被引:3,自引:2,他引:1
采用理论设计和有限元分析相结合的方法,对37.00R57巨型工程机械子午线轮胎胎圈与轮辋过盈配合进行优化设计。利用公式计算不同胎圈设计方案轮胎胎圈与轮辋配合的紧密程度、钢丝圈的安全倍数以及胎圈过盈力等,通过有限元模拟分析轮胎充气状态和负荷状态下胎圈与轮辋的接触情况和胎圈冯密斯应力分布情况,并对计算结果进行验证,选出优化方案。采用优化方案试制的轮胎在实际使用中胎圈与轮辋过盈配合恰当,轮胎气密性能良好,且装卸容易,轮胎在长时间使用中能保持正常充气压力。 相似文献
4.
5.
6.
7.
以275/70R22.5公共汽车专用轮胎研发为例,采用有限元分析方法探讨7.50,8.25和9.00不同轮辋对轮胎整体性能的影响。结果表明:随着轮辋着合宽度(C)增大,胎体帘布反包端点和钢丝圈包布外端点区域的应力、应变和应变能极值及其变化幅值整体大幅下降,该区域的平均应变能密度也大幅下降,使用大规格轮辋对胎圈性能有益;随着C值增大,带束层端点区域的应力、应变和应变能极值及其变化幅值呈增大趋势,与胎圈部位恰恰相反,增大轮辋会导致胎肩脱层增加;随着C值增大,接地压力分布中心向肩部转移,可改进耐磨性能;C值增大,轮胎负荷能力略有提高。 相似文献
8.
介绍12R22.5轻量化驱动轮胎的设计。结构设计:外直径1 082 mm,断面宽300 mm,行驶面宽度237mm,行驶面弧度高8mm,胎圈着合直径570mm,胎圈着合宽度240mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)0.987,花纹深度21 mm,花纹饱和度78.5%。施工设计:胎面采用两方两块结构,胎体采用3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线,1~#和2~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体安全倍数、带束层安全倍数、胎圈安全倍数均符合设计要求;采用一次法成型机成型和热板硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均达到国家标准要求,且质量小于同规格驱动轮胎。 相似文献
9.
《中国橡胶》2021,(9)
介绍445/50R22.5超低断面宽基全钢子午线轮胎的设计。结构设计:轮胎外直径1008mm,轮胎断面宽434mm,轮胎行驶面宽度385mm,行驶面弧高15.5mm,胎圈着合直径569.5mm,胎圈着合宽度356mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.007,花纹深度13.5mm,采用6条主花纹沟变节距设计。施工设计:胎面采用内嵌式双胶结构,胎体采用3+9+15×0.22+0.15钢丝,1~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝,2~#、3~#带束层采用3+8×0.33HT钢丝,4~#带束层采用5×0.35HI钢丝;采用两鼓成型机成型,65"B型翻转式热板硫化机硫化。成品性能试验结果表明:轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均满足使用要求,滚动阻力性能和噪声均满足标准要求。 相似文献
10.
介绍385/65R22.5 20PR全钢载重子午线轮胎轻量化设计。结构设计:外直径1 055 mm,断面宽380mm,行驶面宽度280 mm,行驶面弧度高13.5 mm,胎圈着合直径570.5 mm,胎圈着合宽度310 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.035 4,花纹深度14.5mm,花纹周节数66,花纹饱和度75%。施工设计:胎面采用全分层结构,带束层采用4层结构,1~#—3~#带束层采用0.37+6×0.32ST钢丝帘线,4~#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线,采用三鼓一次法成型机成型、热板式硫化机硫化。轻量化设计的轮胎质量为67.66kg,减小6.17 kg。成品性能试验结果表明:轻量化轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能达到国家标准要求,静负荷性能和滚动阻力满足企业标准要求。 相似文献