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以255/30R22轮胎为例,用ABAQUS软件建立有限元模型对硫化过程进行两次模拟,一次不考虑反应热,另一次用子程序HETVAL加载反应热,分别得到两次模拟的温度场,并编写子程序UVARM得到有反应热条件下的硫化程度场。结果表明:轮胎硫化过程中,硫化反应热影响硫化温度曲线的峰值,但对最终温度影响不大;加载反应热能够更好地模拟轮胎真实硫化过程;无论温度场还是硫化程度场,总是薄胶料的值高于厚胶料的值;后硫化作用不容忽视,传统硫化工艺有改进的必要和空间。 相似文献
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硫化是轮胎生产工艺的一个重要步骤,直接决定轮胎的力学性能,是生产中耗能最多的一个环节。传统的扁平轮胎硫化工艺没有考虑后硫化的作用,这可能造成能源的浪费。前期的有限元模拟表明传统的硫化工艺造成了大部分胶料的过硫化。为了找到改进硫化工艺的方法,本文研究了硫化参数对胶料温度场和硫化程度场的影响。硫化参数包括热源温度、硫化时间和预热温度。相对应这三个因素,用ABAQUS有限元软件建立三维模型做了三组对比模拟,结果表明对温度场影响最大的是热源温度,最低的是预热温度;对硫化程度影响最大的是热源温度,最低的是硫化时间。根据数据分析提出了最优的工艺参数。 相似文献
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针对硫化时间、热源温度和预热温度,用ABAQUS有限元软件建立低断面255/30R22轮胎三维模型,并进行了3组对比模拟。结果表明:对温度场影响最大的是热源温度,最小的是预热温度;对硫化程度影响最大的是热源温度,最小的是硫化时间。根据数据分析提出了最优硫化工艺参数。 相似文献
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传统的蒸汽硫化机具有胶囊和蒸汽室,使用过热蒸汽加热轮胎使之硫化。蒸汽的传热效率低,能量浪费严重。由于蒸汽的放热冷凝,蒸汽室底部的温度低于蒸汽室顶部的温度,这导致轮胎的不均匀硫化。直压硫化则采用电磁加热方式,其产生的温度场均匀,局部区域温度具有可控性。其次直压硫化工艺用大小鼓瓦与轮胎直接接触传热的方式,其传热效率应该比蒸汽硫化工艺高。本文基于ABAQUS软件,编写HETVAL和UVARM子程序模拟实际硫化工艺得到255/30R22轮胎的温度场和硫化程度场,在相同硫化条件下比较两种工艺的硫化效果。结果表明直压硫化工艺的硫化效率大约提高了三分之一。 相似文献
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轮胎胶料的硫化程度对其使用性能影响重大。已尝试用差示扫描量热(DSC)法来推断轮胎胎面胶料的硫化(包括过硫)程度。未硫化胶料用DSC进行时间-温度分析时,可以得到由聚合物、硫化剂和其他添加剂特征决定的放热曲线(焓△H)。 相似文献
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本文主要研究环境温湿度对混炼胶硫化特性及轮胎硫化时间的影响,通过试验结果表明:混炼胶焦烧时间与贮存温湿度呈反比,混炼胶硫化速度与贮存的温湿度呈正比;随着胎胚温度的提高,发泡时间/硫化时间缩短;且通过模拟试验及现场发泡表明硫化的发泡时间与混炼胶t25均有一定的相关性;因此对于处在冬夏季温湿度差异较大的北方地区,区分冬夏季硫化时间是有必要的。 相似文献
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2wt%的有机蒙脱土(OMMT)显著影响环氧树脂/六氢苯酐固化体系的非等温固化反应动力学,可促进低温主固化过程,但对高温固化阶段有延迟作用。根据Mfilek最概然模型选择法采用Kissinger方程对两个DSCN化峰分别进行模拟,发现环氧树脂低温主固化峰与高温固化峰均属自催化反应,总反应级数均为15左右。所采用的分峰模拟法可描述整个固化反应过程,对较为复杂的高分子固化反应动力学研究具有指导意义。 相似文献
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DSC法研究聚异氰酸酯/环氧树脂胶粘剂的固化反应动力学及固化工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
采用差示扫描量热法(DSC)研究了聚异氰酸酯/环氧树脂的固化过程,研究了不同配比对固化反应的影晌,固化度与固化温度的关系,计算了固化反应表观活化能和反应级数,确定了聚异瓤酸酯/环氧树脂胶粘剂的固化工艺。结果表明:胶粘剂中固化剂的含量对环氧树脂的固化反应过程有显著的影响,随着聚异氰酸酯的增加,固化放热量增加。当聚异氰酸酯的含量达到1.2份时,固化反应放热量达到最大值;不同升温速率下,体系固化温度有很大差异,随着升温速率的提高,固化温度增加。通过动力学计算得到体系最佳固化温度为108℃,固化时间为6-8h,固化体系的活化能为43.31kJ/mol,反应级数为1.17。 相似文献