PAC和PAM絮凝剂处理PTA工业废水的应用研究

考察了PAC和PAM絮凝剂对PTA废水的处理效果,分析了絮凝剂PAC和絮凝剂PAM投加量对出水浊度的影响。研究结果表明,PAC投加浓度为4～6 mg/L,PAM投加浓度为0.6～0.8 mg/L时,对应出水浊度2 NTU,去除率55%。     

混凝-磁分离法处理洗车废水的试验研究

对混凝-磁分离法处理洗车废水进行了试验研究。将普通混凝和混凝-磁分离处理洗车废水的效果对比试验,并研究了适宜的磁粉与混凝剂的搭配组合和最佳投加量。试验结果表明纯铁粉与PAC+PAM为最佳组合,最佳投加量为铁粉250 mg/L、PAC、PAM投加量分别为100 mg/L、6 mg/L,处理出水的COD为46.05 mg/L,浊度为4.13 NTU。     

优化PAFC和PAM投加量提高高密度澄清池对PTA废水絮凝沉淀应用研究

在废水高密度澄清池深度处理工艺中,絮凝剂PAFC和助凝剂PAM的投加量是影响出水水质的重要因素。本文在小试实验阶段重点考察了PAFC和PAM的投加量对PTA废水浊度去除率的影响。研究结果表明,最佳絮凝剂PAFC投加量为40mg/L、助凝剂PAM投加量分别为0.36和1.08mg/L。通过实际生产发现,高密度澄清池絮凝剂PAFC由26.7mg/L提高至38.6mg/L,助凝剂PAM由1.23mg/L降低至1.032mg/L,浊度由4.4NTU下降至0.95NTU。     

造粒流化床技术在陶瓷废水回用处理中的试验研究

采用造粒流化床技术对陶瓷废水进行处理,研究了投药量、污泥床对出水水质的影响,结果表明,使用聚合氯化铝(PAC)为凝聚剂,投加量为50mg/L,聚丙烯酰胺(PAM)为絮凝剂,投加量为5mg/L,搅拌速度为60rpm,水流速度8m/h的条件下,出水浊度小于5NTU,CODcr为25.5mg/L,达到城市污水再生利用工业用水水质标准(GB/T19923-2005)的要求。实验结果还表明,装置的运行状态稳定,污泥含水率低,无需浓缩设备,能满足连续处理和间歇处理的需要。     

煤矿井下废水强化混凝特性研究

对多家煤矿井下废水进行了采样分析,并对典型水样进行了混凝特性试验,考察了水样初始p H值、混凝剂投加量以及助凝剂投加量对混凝效果的影响。试验结果表明,偏酸性有助于PAC混凝效果的发挥。对浊度为1 395 NTU、SS的质量浓度为448 mg/L的煤矿井下废水,在PAC投加量为100 mg/L时,混凝对水样浊度和SS的去除率分别达到99.3%和95.5%。助凝剂PAM的加入对水样Zeta电位和电导率作用不显著,但能通过吸附架桥作用在PAC投加量较小时促进水中颗粒的沉降。当PAC投加量为40 mg/L,PAM投加量为2 mg/L时,对水中浊度和SS的去除率分别达到99.4%和96.9%。     

矿井水混凝试验研究

根据邢东矿矿井水的高浊度、含油及水质变化较大的水质特征,分别选取聚合氯化铝(PAC)、聚合氯化铝铁(PAFC)、硫酸亚铁和聚丙烯酰胺(PAM)4种水处理药剂进行混凝试验。结果表明:PAFC和PAM配合投加效果最好;正常水质条件下PAFC与PAM最佳投加量分别为90 mg/L和1.0 mg/L,特殊水质条件下PAFC与PAM最佳投加量分别为200 mg/L和2.0 mg/L;PAFC与PAM配合投加间隔时间60 s混凝效果最佳;混凝沉淀后的上清液浊度小于5 NTU,石油类小于5 mg/L。     

高浊度原水磁加载混凝应急饮用水处理实验研究

以高浊度河水为实验用水进行常规混凝沉淀和磁加载混凝沉淀实验研究,考察了混凝剂、助凝剂以及磁粉投加量对浊度去除效率的影响。结果表明,当原水浊度在200 NTU以下时,磁加载混凝反应PAC、PAM和磁粉最佳投加量分别为10、0.2、75 mg/L,浊度去除率大于97%,出水浊度小于3 NTU,PAC的投加量与常规混凝相比减少50%以上;通过测定反应体系的ζ电位、观察絮体结构特征初步探究了磁粉影响混凝反应的机理,磁加载混凝形成的磁絮体结构紧密,有利于沉淀分离;在小试实验结论的基础上设计5 m~3/h磁加载混凝沉淀中试装置并进行中试实验。结果表明,当磁加载混凝沉淀表面负荷为10 m~3/(m~2·h)、原水浊度在200~500 NTU时,出水浊度均小于3 NTU,去除率达到98%~99.4%,出水浊度达到GB 5749-2006。磁加载混凝设备具有体积小、重量轻,水质好的优点,适用于高浊度原水的应急饮用水处理。     

PAC-PAM复合混凝处理钻井液废水研究

以某地钻井液废水为研究对象,投加混凝剂聚合氯化铝(PAC)和助凝剂聚丙烯酰胺(PAM)对钻井液废水进行预处理。通过单因素实验和正交实验确定了最佳混凝条件为PAC投加量5 g/L,PAM投加量10 mg/L,pH值7左右,搅拌速率300 r/min。在上述最佳处理条件下,钻井液废水COD由14256 mg/L降至2578 mg/L,COD去除率达81.92%。浊度由147 NTU下降到23 NTU,浊度去除率为84.35%;预处理后废水中的各项污染指标均有较大降幅,可生化性大大提高,为后续的生化处理减轻负荷。     

高浓度冷轧硅钢片乳化液废水絮凝实验研究

某硅钢厂排放高浊度高浓度乳化液废水(COD 37 g/L、p H=6.5~8.5),调试现场拟采用单独投加聚合氯化铝(PAC)与混合投加(PAC+聚丙烯酰胺(PAM))两种絮凝方法对乳化液废水进行处理。通过单因素实验和正交实验确定了最佳絮凝条件为PAC投加量3500 mg/L、PAM投加量15 mg/L、p H值7.5左右,此时乳化液废水COD降至654 mg/L,COD去除率高达98.3%;该乳化液废水的破乳条件为PAC投加量≥2250mg/L、p H≥7.0;对比单独投加PAC与混合投加(PAC+PAM)的处理效果,结果表明,尽管COD去除率变化不大,但由于PAM助凝效果明显,故建议在实际工程中采用混合投加(PAC+PAM)。     

复合聚铝用于冬季太湖水的混凝脱浊研究

将特征黏度系列化的聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDM)与聚合氯化铝(PAC)复合用于冬季低温太湖原水强化混凝脱浊处理。由混凝烧杯实验,考察了PAC/PDM复合比例、PDM特征黏度对脱浊效果及絮团沉淀性能的影响,并与经预加氯处理的太湖水的相应处理结果作对比。结果表明,对浊度在24~26 NTU,温度为5~9℃,藻含量为8.01×103个/mL的太湖水,在与某市某水厂混凝强度相近的搅拌强度下,要达到其2 NTU沉淀池出水的余浊标准,PAC投加量3.28 mg/L,而复合比例分别为20∶1、10∶1、5∶1的PAC/PDM复合混凝剂所需PAC投加量随PDM特征黏度0.55、1.53、2.47 dL/g的增加,分别为2.93~2.83,2.70~2.60,2.62~2.51 mg/L,相应的PAC投加量减少的幅度分别为10.67%~13.72%,17.68%~20.73%,20.12%~23.48%;当沉淀出水浊度要求提高至1 NTU时,PAC需4 mg/L的投加量,复合混凝剂需3.77~3.04 mg/L的投加量,相对于PAC可减少投加量5.75%~24.00%。可见PDM明显提高了PAC的混凝脱浊效果,且PAC/PDM复合配比越低,PDM特征黏度越高,复合混凝剂的脱浊效果与沉淀性能越好。此外,PAC/PDM复合混凝剂有可能通过减少预加氯的投加量,来减少卤代有机物的形成机会,增强供水水质安全性。     

高COD枣加工生产废水预处理实验

针对枣加工生产废水具有COD高、pH低等特点,以聚合氯化铝(PAC)为混凝剂,聚丙烯酰胺(PAM)为助凝剂,通过单因素和正交实验预处理枣加工生产废水,结果表明,优化混凝条件为:混凝剂PAC投加量120mg/L,助凝剂PAM投加量15mg/L,pH为7,混凝时间为20min。在此条件下,处理后废水的COD为46.22g/L,浊度28NTU,COD和浊度的去除率分别为54%和88%。可保证后续生物处理的顺利进行。     

微砂强化结团絮凝处理模拟工业废水的试验研究

采用微砂强化结团絮凝工艺处理模拟工业废水,研究了投药量、加砂量以及微砂粒径对除浊性能的影响,并分析了结团絮体的形成机理。结果表明,聚合氯化铝的最佳投加量为0.875 g/L,微砂最佳粒径范围为50~100μm,微砂最佳投加量为1.0 g/L,在此最佳条件下处理低浊废水,浊度由进水时的21.6~25.3 NTU降低至出水时的0.47 NTU以下,去除率达98.0%~98.8%。     

常规矿井水水质特性分析及混凝试验研究

针对峰峰矿区一至四矿矿井水混凝效果较差、混凝剂和助凝剂加药量较大的问题，通过矿井水水质特性分析及混凝试验，优化药剂种类和加药量。结果表明：这些矿井水属于常规矿井水，悬浮物颗粒粒径在50μm以下的约占86%，平均中位径在10μm左右，自然沉降较困难，Zeta电位在-30～-20 mV之间，接触角为14°～120°，混凝剂PAC对4个矿井水的混凝效果普遍较好，当联合投加PAC、 PAM时，在一矿至四矿矿井水混凝剂PAC的最佳投加量分别为60、 12、 30、 40 mg/L的基础上，配合投加0.6 mg/L助凝剂PAM，上清液浊度均低于4NTU。当处理常规矿井水时采用PAC-PAM联合投加，优于单独使用PAC混凝效果，出水浊度可进一步降低，处理效果较好。     

大庆石化循环水旁滤系统采用高效流砂过滤器中试研究

介绍了流砂微絮凝过滤用于石油化工厂循环水旁滤系统的试验研究.试验结果表明,投加10mg·L-1聚合氯化铝(PAC)时,出水浊度很稳定,进水浊度在6～9 NTU时,出水浊度维持在3 NTU以下.投加聚合氯化铝铁(PBACF)的出水浊度没有投加PAC时的稳定.试验同时表明,循环水旁滤系统采用流砂过滤器,并投加适量的聚合铝盐,能够获得稳定的出水浊度.     

钻井泥浆废水混凝处理实验研究

以天津某钻井作业场地泥浆废水为研究对象,研究了不同混凝剂(FeSO4、PAC、PFS)、混凝剂投加量、初始pH,助凝剂PAM的投加对混凝处理后上清液浊度、TOC和泥浆沉降比的影响,优化确定了混凝处理的最佳工艺参数。结果表明,PAC对泥浆废水混凝处理的效果优于FeSO4和PFS,当PAC投加量为200 mg/L,废水初始pH为10.0时,混凝处理静置30 min后,上清液浊度可降至38.3 NTU,TOC去除率可达91.5%,处理药剂成本约为0.52元/t,具有较好的应用可行性。此外,虽然PAM的投加能够降低泥浆沉降比,但会造成上清液浊度升高。     

浅层气浮处理矿井水工程实践

为解决河北某矿矿井水处理工艺存在的运行效果不稳定、出水水质差、药剂费用高等问题,提出拆除纤维转盘、增加二次沉淀池等改进措施。改进后工艺为“调节（一次混凝）预沉池+（二次混凝）气浮池+二次沉淀池”。实验表明：一次混凝PAC投加50mg/L,二次混凝PAC投加10mg/L,PAM投加0.5mg/L时,效果最好,上清液浊度为1.14NTU。改进后系统运行稳定,药剂费减少30%以上,预沉池、气浮池和二次沉淀池出水浊度分别为33.5～58.1NTU、5.8～11.3NTU、1.9～5.1NTU。二次沉淀池起到良好的稳定水质作用,出水达到矿井水回用和排放相关标准。     

废纸浆对聚合氯化铝处理低浊水的助凝效果研究

以废纸浆为助凝剂,通过混凝沉淀烧杯实验研究其对聚合氯化铝(PAC)的助凝效果及处理低浊水的适应性。结果表明,当原水浊度为21.8 NTU,PAC投加量为10 mg/L时,适宜的废纸浆投加量为20 mg/L,处理后出水浊度为2.89 NTU,相比单独使用PAC的出水浊度降低47%。废纸浆宜在快速搅拌前投加,并采用100 r/min的速度进行中速搅拌,其对较高浊度和弱碱性的低浊水有更好的助凝效果。废纸浆的使用能够提高浊度去除率,降低COD_(Mn)和铝、铁含量,且出水的多数水质指标已能满足GB 5749-2006要求,可以作为一种高效、安全、多功能的净水助凝剂。     

2级化学混凝沉淀法处理光伏太阳能高F-含量废水实验研究

为解决光伏太阳能电池生产时高F-含量废水达标排放难问题,研究采用2级化学混凝沉淀法进行了实验,通过单因素、正交实验考察了pH和CaCl2、PAC、PAM优选投加量。结果表明,当一级化学混凝pH为10,CaCl2投加量为3.0 g/L、PAC和PAM投加量分别为600、4 mg/L,一二级投药质量比为5:1时,最终出水达到GB 8978-1996一级排放标准限值。     

氯化铁用于低浊度原水的絮凝试验研究

针对浊度为2~4 NTU的原水,以氯化铁为絮凝剂确定了絮凝反应的最佳pH和氯化铁最佳投加量,并比较了高岭土、硅藻土和聚丙烯酰胺(PAM)的助凝效果。研究结果表明:pH在8.0时有较好的絮凝效果,氯化铁最佳投加量为3.2~3.8 mg/L;高岭土最佳投加范围3~4 mg/L,浊度去除率可达75.1%;硅藻土最佳投加量为2 mg/L,浊度去除率可达75.7%;PAM最佳投加量为0.2 mg/L,浊度去除率可达87.1%。采用PAM助凝效果最好,可有效提高混凝沉淀效果。     

PAC-PAM复合絮凝剂处理燃煤电厂脱硫废水的研究

考察了现阶段燃煤电厂脱硫废水常用水处理药剂聚合氯化铝(PAC)与聚丙烯酰胺(PAM)联合用于预处理脱硫废水时,药剂的离子形态、絮凝剂选择、药剂投加量、反应转速、溶液pH对絮凝效果的影响及其影响机理。絮凝试验结果表明,非离子形态PAM在低投加量情况下的絮凝效果优于C-PAM和A-PAM;相较于PAFC、PAFS、PFS等絮凝剂,PAC的絮凝效果较好,且其与PAM质量比为10∶1、pH=8、转速为250 r/min条件下,除浊率达99.3%,此时上清液浊度为30.2 NTU,SS值为58 mg/L,可满足脱硫废水水质指标中对SS的出水要求。