硅藻精土处理城镇污水试验研究

以硅藻精土为污水处理剂,对中等浓度城镇污水进行强化一级处理试验研究.通过改变硅藻精土投加量、污泥回流比、反应器水力停留时间等控制因素,优化了硅藻精土强化一级处理系统的运行参数,同时探讨了硅藻精土作为污水处理剂的反应机理.结果表明,在加药质量浓度为75 mg/L,污泥回流比100%,反应池HRT为30min,进水CODCr、NH4＋-N、TP质量浓度分别为347 mg/L、49 mg/L、6.1 mg/L时,相应其去除率依次为65.4%、15.8%、91.8%,去除效果较好,达到了提高废水可生化性和除磷的目的.     

A2/O工艺处理混合污水脱氮中试研究

采用A2/O工艺处理生活污水和粪便的混合污水,进行了不同HRT、DO、混合液回流比和污泥回流比等条件下的脱氮效果的研究,进行了6种不同工况下的脱氮和有机物去除效果的研究.结果表明,当好氧池水力停留时间(HRT)为5 h、好氧池DO为3 mg·L-1、混合液回流比R为120%和污泥回流比r为80%时,A2/O工艺能获得较好的脱氮效果和有机物去除效果.     

硅藻精土强化SBR工艺处理城市污水试验研究

通过向SBR反应器中投加硅藻精土,以强化对城市污水的处理效果。在相同处理条件下,对空白组和强化组反应器的出水水质进行对比分析,结果表明,与空白SBR法相比,投加硅藻精土的SBR对污水的SS、CODCr、TP、NH3-N去除率均有所提高,其平均去除率分别提高了6.4%、12.2%、46%、22.9%,对活性污泥沉降性能也有所提高。投加硅藻精土的SBR出水水质指标除TP外均能达到GB 18918—2002《城镇污水处理厂排放标准》一级A标准的要求。     

用BF生物填料处理化工综合废水的应用研究

将新型的生物填料用于A/O工艺中,并在某化工污水处理厂进行了中间试验。结果表明:当HRT为28h,回流比为1,好氧池溶解氧为2～4mg/L,温度为18～27℃,进水CODCr为450mg/L,BOD5为200mg/L,SS为300mg/L,NH4 -N为40mg/L时,出水NH4 -N去除率约100%,其他指标的平均去除率均>80%,出水水质达到国家综合废水排放标准一级控制指标要求。同时MLSS产率为0.234kg/kg,污泥减量化效果明显。     

微氧厌氧处理糖蜜酒精废水的限制因素

研究了膨胀颗粒污泥床(EGSB)在微氧厌氧条件下处理糖蜜酒精废液的效果,确定最佳的氧化还原电位(ORP)、回流比及水力停留时间(HRT)。结果表明ORP为-440 mv、回流比为3∶1、HRT为15 h时,微氧条件下EGSB生物处理系统的处理效果为最佳。在此条件下,COD、SO24-的去除率分别为73.4%、61.3%,出水浓度分别为1 600、185 mg/L。     

水解酸化-A/O-MBR处理污泥电渗透废水中试研究

针对污泥经电渗透技术深度脱水后产生的脱除水,采用水解酸化-A/O-MBR工艺对其进行处理,考察了系统95 d的运行情况。研究结果表明,当缺氧池和好氧池的HRT分别为30 h,好氧池DO为2~3 mg/L,硝化液回流比为200%时,出水可达《污水排入城镇下水道水质标准》(CJ 343—2010)的排放标准。MBR对COD有一定的过滤截留作用,但对氨氮的截留无明显效果,适当地增大硝化液回流比会提高氨氮去除效率。     

ABR-好氧复合工艺处理生活污水条件优化研究

采用厌氧折流板反应器(ABR)-好氧复合工艺处理生活污水,该工艺以收集的曝气气体的提升作用取代回流泵实现混合液的回流,能有效节省动力消耗。在进水温度为25℃左右,p H为6.5~8.5的条件下对处理条件进行了优化,结果表明,该组合工艺脱氮除磷的最优条件:HRT为7.5 h,混合液回流比R1为200%、R2为50%,DO为3 mg/L。在最优条件下,处理出水水质稳定,处理效果良好。     

硅藻精土强化A/O生化脱氮技术的研究

在A/O工艺中投加硅藻精土,对其强化A/O生化脱氮工艺参数初步探讨。试验表明,对工业园区综合污水,最佳硅藻精土投加量为40mg/L,此时生化池污泥负荷可控制在0.14kgBOD5/kgMLSS·d,最佳混合液回流为200%。系统投加硅藻精土后硝化速率比原来提高1.7倍,并能够在好氧池内形成同步硝化反硝化(SND)作用,增强了生化脱氮效果。     

多点进水改良型复合A2/O处理低C/N污水

以低C/N比城市生活污水为研究对象,重点考查了改良A²/O工艺的脱氮除磷性能。原水按一定比例分配给厌氧池和缺氧池,以合理分配厌氧释磷和缺氧反硝化所需的碳源;在好氧池和缺氧池中分别投加填料,以稳定系统的硝化和反硝化效果,提高系统的脱氮性能;厌氧池和缺氧池出水都直接进入好氧池。在进水COD/TN平均为5.54,HRT为11 h,SRT为15 d,MLSS为3000～4000 mg·L^-1,污泥回流比为50%条件下,通过三种不同进水分配比以及三种混合液回流比的对比试验研究,得到系统最佳进水分配比5:5,对分配脱氮和除磷所需碳源更加合理;而混合液回流比为200%,过高会破坏缺氧池的溶解氧环境,过低又会导致缺氧池反硝化作用不能充分发挥。在最优工况下COD、NH₃-N、TN和TP出水水质分别为29.7、0.1、11.8和0.42 mg·L^-1,平均去除率分别达到87.8%、99.7%、72.4%和91.3%,出水优于国家GB 18918-2002一级A排放标准,并且在缺氧池中发生了明显的反硝化除磷现象。     

HRT和硝化液回流比对小型一体化污水处理装置的影响

研发了1种小型一体化污水处理装置,采用自然充氧和机械曝气相结合的方式,以减少能源消耗。实验考察了HRT和硝化液回流对处理效果的影响。结果表明,设定的4组HRT条件(厌氧36 h、好氧16.8 h,厌氧18 h、好氧8.4 h,厌氧12 h、好氧5.6 h,厌氧12 h、好氧2.8 h)中,处理效果与HRT成正比,COD、NH3-N、TP的去除率分别为79%~91%、57%~79%、41%~62%;综合考虑处理效果和成本,HRT以厌氧12 h、好氧5.6 h时较为适合,出水COD和NH3-N、TP可分别满足GB 18918-2002污水排放一级A标准和二级标准。当硝化液回流体积比分别为50%、100%和200%时,TN的去除率分别为52%、60%、64%;回流体积比在100%和200%时,出水TN的质量浓度低于20 mg/L。     

缺氧/好氧膜-生物反应器处理高浓度含碳和氮工业废水

采用缺氧 /好氧膜 生物反应器 (MBR)处理高浓度含碳和氮工业废水 ,在缺氧反应器的水力停留时间 (HRT)为 5h ,好氧MBR的HRT分别为 1 5、1 0、6h时 ,考察了系统的同时除碳脱氮性能。结果表明 ,好氧MBR的HRT在试验范围内对系统的处理效果没有明显影响 ,即使MBR的HRT降低到 6h,系统对化学需氧量 (COD)、氨氮和总氮的去除率仍可达到 94%、90 %和 73 %以上 ,出水水质达到国家一级排放标准 ;系统中的生物反应对有机物和氮的去除起主要作用 ,但膜对混合液上清液COD有一定去除 ,主要对相对分子质量大于 1 0万的有机物有截留 ;由于膜的高效截留作用 ,MBR中可保持高浓度的污泥量和高硝化活性 ,确保了硝化反应的高效进行     

体积比对改良A~2/O-同步脱氮除磷装置去除效果的影响

研究设计了一套改良A~2/O-强化同步脱氮除磷装置,探讨了该装置在处理南方城市低碳氮比的城市污水的同步脱氮除磷功能,给出了该装置的优化运行参数。研究结果表明,在温度为22~28℃、好氧池末端DO的质量浓度为1.5 mg/L、HRT为8 h,硝化液回流体积比为200%,缺氧混合液回流体积比为150%,污泥回流体积比为60%~80%,厌氧池、缺氧池、好氧池体积比为1:2.6:6.4时,中试装置出水COD和NH_4~+-N、TN、TP的质量浓度平均分别为36.52 mg/L和0.87、12.95、0.43 mg/L,符合GB 18918-2002一级A标准。     

基于硫酸盐还原的酸性矿山废水全流程处理研究

采用p H调节-上流式厌氧污泥床-曝气除S~(2-)-活性污泥法-强化混凝沉淀工艺对某铜矿酸性废水进行了全流程处理,并利用产生的H_2S实现了Cu的回收。进水pH实验表明,pH=4.50为宜,此时厌氧反应效率高,有效产物H_2S含量最高。中试通过控制进水ρ(DOC)/ρ(SO_4~(2-))、HRT、好氧单元气水比等参数来优化反应器运行效果。当进水pH为4.50、ρ(DOC)/ρ(SO_4~(2-))为1.5、HRT为24 h时,厌氧系统具有最高利用效率,DOC以及硫酸盐去除率均在80%以上,H_2S的质量浓度达到140 mg/L以上,Cu、Zn、Fe、Mn的去除率分别达到99.19%、96.46%、95.67%、71.48%。好氧池气水体积比以及HRT分别为5:1和4 h时,出水COD可降至41.3 mg/L,达到污水GB 8978-1996一级标准。     

MEM菌生物强化厌氧—接触氧化工艺处理天然橡胶废水

天然橡胶加工废水是含NH3-N的高浓度有机废水,采用培养、驯化后的MEM菌生物强化厌氧—接触氧化工艺处理此类废水,以有效降低污染物浓度。试验结果表明,在MEM投加比例为1∶700、HRT为168 h、气水比为80∶1、曝气配比为2∶1的最佳条件下,废水的COD、BOD5、NH3-N、SS去除率分别达到97.9%、99%、98.6%、93%,出水水质达到《污水综合排放标准》(GB 8987—1996)的一级排放标准要求,有效提高了天然橡胶废水的处理效果。     

改良A~2O工艺中MLSS的影响及物料衡算

通过对两级污泥体积回流比的设置,实现了混合液污泥浓质量度(MLSS)对改良A2O工艺效果影响的研究。当二沉池污泥体积回流比40%,浓缩池污泥体积回流比20%时,MLSS可保持在2 100～2 500 mg/L范围内,COD污泥负荷为0.17 kg/(kg.d),COD、TP、TN以及NH3-N的去除率分别达到78.3%、74.1%、76.2%和100%。适当选取MLSS可同时提高改良A2O工艺对氮和磷的去除效果。由物料衡算发现,厌氧池出水中60.2%的TP和72.9%的TN均通过两级缺氧池去除。尽管只有35.6%的厌氧池出水TP在两级好氧池中继续得到去除,但两级好氧池对上级缺氧池流入的TP去除效率分别高达84.7%和75.0%,对提高TP去除率十分重要。此外,两级好氧池对TN的去除作用不明显,仅为厌氧池出水TN的6.7%。     

一体式膜生物反应器处理制药废水的中试研究

采用一体式膜生物反应器(IMBR)改造工艺对制药废水进行中试研究,介绍工艺启动方法和工艺运行情况。试验结果表明,在系统污泥质量浓度为8 g/L,HRT为10 h,气水比为10∶1的运行工况下,跨膜压差保持稳定,COD_(Cr)平均去除率约为89%,NH3-N平均去除率约为85%,此时出水COD_(Cr)的质量浓度超过100 mg/L,无法满足GB 8978—1996《污水综合排放标准》一级排放标准的要求,进一步采取活性炭吸附深度处理后,出水COD_(Cr)浓度可达到GB 8978—1996一级排放标准的要求。采用IMBR-活性炭组合工艺处理制药废水,出水效果优于原二级好氧处理工艺,值得推广应用。     

微氧颗粒污泥的快速培养及其同步脱氮效能

采用颗粒污泥膨胀床反应器接种剩余污泥,以生活污水为基质,在1个月内快速培养成功微氧颗粒污泥。污泥平均粒径达0.73 mm,沉降迅速,具有较好的COD去除和同步脱氮能力。在HRT=6 h,回流比为8.0,充氧速率为0.25 g/(L.d)时,反应器COD去除率可达90%左右,出水COD<50 mg/L;氨氮和总氮去除率分别为72%～89%和76%～87%,出水质量浓度分别为3～12、5～14 mg/L。回流稀释和充氧速率对微氧体系同步脱氮产生重要影响。     

化学强化IFAS工艺处理生活污水的效果

研究化学强化IFAS工艺对生活污水的处理效果。在HRT为9.5 h、IFAS好氧区填料填充比为30%、好氧区的DO为2～3 mg/L,硝化液回流比为100%～200%,污泥回流比为50%～75%的条件下,反应系统对COD、氨氮、TN、TP和SS的平均去除率分别为91.4%、90.4%、78.6%、93.5%和96.7%,出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》 GB 18918—2002)一级A标准。结果表明,化学强化IFAS工艺具有同步脱氮除磷、污染物去除高效、抗负荷性强等优点。具有良好的应用前景和推广价值。     

化肥工业废水处理O/A/O脱氮工艺研究

根据化肥工业废水氨氮含量高、波动大等特点,设计了初曝池-兼气池-好氧池(O/A/O)组合工艺。利用模拟废水考察了水力停留时间(HRT)、溶氧(DO)浓度、硝化液回流比和污泥回流比对除氮效果的影响。在模拟废水实验参数基础上,得出实际运行参数为:污泥回流比100%,硝化液回流比400%,缺氧池DO0.5mg·L~(-1),好氧池DO 3mg·L~(-1)。采用O/A/O组合工艺对化肥工业产生的COD在100~1 100mg·L~(-1)、氨氮在20~130mg·L~(-1)范围波动的实际废水进行处理,出水COD均值为35.5mg·L~(-1),出水氨氮均值为1mg·L~(-1),达到《综合污水排放标准》(GB 8978-1996)的一级标准。该技术具有较好的推广应用价值。     

同步甲烷化-反硝化+好氧MBR处理电泳废水

采用絮凝-同步甲烷化-反硝化+好氧MBR的组合工艺,对COD为214.8 mg/L、TN质量浓度1 712 mg/L的高氮高COD电泳废水进行处理研究。首先单独运行厌氧UASB和好氧MBR,探究其最佳运行条件,在最佳条件下,将UASB和MBR串联并控制污泥回流完成整体运行,出水水质达标。实验发现,UASB单独运行时,最佳HRT为20 h,此时B/C在0.6～0.7之间,且在厌氧反应器中可实现甲烷化和反硝化的同步进行。COD降解率为59.7%,TN去除率为77.35%。好氧MBR单独运行时的最佳pH为7,最佳COD容积负荷为0.6 kg/(m~3·d)。运行过程中TN的去除率为38.8%,COD去除率为87.02%。将反应器串联并控制污泥回流比为0.6,最终出水的COD为86.6 mg/L,去除率为95.02%,TN质量浓度为20.33 mg/L,去除率为90.53%,均可达《工业污水二级排放标准》。