增容剂含量对PP／EVOH共混物流变性能的影响

采用熔融共混法制备了聚丙烯／乙烯-乙烯醇共聚物（PP／EVOH）共混物,利用毛细管流变仪对共混物的流变行为进行了研究。结果表明：PP／EVOH共混物为假塑性流体,呈现出切力变稀的现象。马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）的加入增大了PP／EVOH共混物的粘流活化能,说明共混物对温度的敏感性较强。     

PP/POE-g-MAH/EVOH共混物的流变性能研究

采用熔融共混法制备了PP/POE-g-MAH/EVOH共混物,利用毛细管流变仪对共混物的流变行为进行了研究。结果表明:PP/POE-g-MAH/EVOH共混物为假塑性流体,其表观黏度随着EVOH含量的增加先升高后降低,当EVOH含量为20%时,表观黏度达到最大值。EVOH的加入增大了PP/POE-g-MAH/EVOH共混物的黏流活化能,说明共混物对温度的敏感性较强。     

原位增容PA6/POE/EVOH共混物的流变性能研究

采用熔融共混法制备了聚酰胺6/乙烯-1-辛烯共聚物/乙烯-乙烯醇共聚物(PA6/POE/EVOH)共混物,利用毛细管流变仪对共混物的流变行为进行了研究。结果表明:PA6/POE/EVOH共混物为假塑性流体,呈现出切力变稀的现象;EVOH的加入增大了PA6/POE/EVOH共混物的表观黏度和黏流活化能,说明共混物对温度的依赖性较强。     

PP/EVOH/PA6共混物的性能研究

以聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)为相容剂,制备了聚丙烯(PP)/乙烯-乙烯醇共聚物(EVOH/)聚酰胺6(PA6)共混物,研究了PP/EVOH/PA6三元共混物的相容性、流变性能、阻隔性能、力学性能、热性能及形态结构。结果表明:相容剂与EVOH和PA6间发生了反应,提高了共混物的相容性;相容剂的加入提高了PP、EVOH、PA6的结晶温度,增强了PP与EVOH和PA6间的黏合力,降低了界面张力;EVOH占EVOH/PA6总量68%的三元共混物吸油率最小,当相容剂用量为5份时,PP/EVOH/PA6三元共混物吸油率比PP/EVOH二元共混物降低了8%。     

POE-g-MAH反应性增容HDPE/PA66共混合金性能研究

以乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为高密度聚乙烯(HDPE)/尼龙66(PA66)共混合金的反应性增容剂,采用熔融挤出法制备了HDPE/PA66/POE-g-MAH共混合金。研究了POE-g-MAH用量对共混合金形态结构、力学性能、流变性能和热致形状记忆性能的影响。结果表明:通过POE-g-MAH的反应性增容作用,改善了HDPE/PA66合金的界面黏结,促进了分散相粒子的细化,显著提高了合金的力学和热致形状记忆性能,并缩短了塑化时间。     

马来酸酐接枝热塑性弹性体对LLDPE黏结性能的影响

利用熔融接枝法制备了马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH),研究了两种接枝共聚物的接枝率及其用量对线型低密度聚乙烯(LLDPE)共混体系黏结性能的影响,并探讨了接枝物的作用机理。结果表明:随着接枝共聚物接枝率和用量的增加,LLDPE/SEBS-g-MAH共混物的黏结性能呈上升趋势;在LLDPE/SEBS-g-MAH共混物中加入POE-g-MAH,可在保证共混物黏结性能的基础上降低SEBS-g-MAH用量,当吸光比为0.1378的POE-g-MAH用量为15%时,体系的拉伸剪切强度达到5.52 MPa;当接枝物用量过高时,接枝物富集区与贫乏区之间的分子链缠结作用减弱导,致黏结性能下降。     

PA11/POE/POE-g-MAH共混合金的制备及性能研究

通过熔融共混法制备了聚酰胺11/乙烯-辛烯共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(PA11/POE/POE-g MAH)三元共混合金,研究了POE-g-MAH及混合弹性体(POE/POE-g-MAH)的用量对该合金力学性能的影响。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了PA11/POE/POE-g-MAH合金的冲击断面形貌,并采用动态热机械分析仪(DMA)表征了该合金材料的动态力学性能。结果表明:当混合弹性体POE/POE-g-MAH的配比为4/3,且其用量为25%时,PA11/POE/POE-g-MAH合金的综合力学性能最佳。适量POE-g-MAH的加入有助于弹性体分散相的细化,从而使弹性体粒子的粒径分布趋于均一,且分散均匀,并改善了PA11与混合弹性体间的相容性。混合弹性体与PA11共混后,能显著降低材料的动态储能模量,提高材料的韧性。     

POE-g-MAH对HDPE/PA6共混物性能的影响

以乙烯-辛烯接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为相容剂,采用熔融挤出法制备高密度聚乙烯(HDPE)/尼龙6(PA6)共混物。考查了POE-g-MAH用量对共混物形态结构、力学性能、维卡软化点、流变性能的影响。结果表明,POE-g-MAH可提高HDPE/PA6共混物的界面相容性,随着POE-g-MAH用量的增加,共混物的拉伸强度先增加后降低,冲击强度增加,维卡软化点先增加后降低。     

界面增容剂的结构对PLA/PP共混体系界面状态及性能的影响

通过在聚乳酸(PLA)和聚丙烯(PP)共混体系中分别引入马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-GMA),制备出具有不同结构及性能的共混材料(PLA/PP/POE-g-MAH,PLA/PP/POE-g-GMA),并采用转矩流变仪、扫描电子显微镜、差示扫描量热仪、平板流变仪及电子万能试验机等研究了不同界面增容剂的结构对PLA/PP共混体系界面状态及性能的影响。结果表明,POE-g-MAH和POE-g-GMA均可改善PLA与PP的相界面形态,但与POE-g-GMA相比,POE-g-MAH的界面催化效率更高,对PLA/PP共混体系增容效果更好,其可诱导PLA与PP在界面处形成微交联结构,增强PLA与PP的界面相互作用,改善材料的机械性能,当添加4wt%的POE-g-MAH时,PLA/PP/POE-g-MAH共混物的拉伸强度达29.7 MPa,断裂伸长率提升至39.3%,较PLA/PP样品提高了8倍;并且共混材料的冲击强度随着POE-g-MAH含量的增加而增加,当其添加量为6wt%时,材料冲击强度达30.1 kJ/m2,材料具有较好的刚韧平衡性。     

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012(PA1012)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POEg-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)合金材料。固定PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/(20-x)/x(x=0~20),通过机械性能、扫描电镜(SEM)、熔体质量流动速率(MFR)测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响。当(20-x)∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大。当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20%POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4%,弯曲模量提高了19.8%,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡。     

LLDPE/POE-g-MAH/SIS体系的黏结性能研究

利用熔融接枝法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH),将POE-g-MAH与线型低密度聚乙烯(LLDPE)共混后与铜片进行热复合。研究了热复合工艺、POE-g-MAH接枝率及含量、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯共聚物(SIS)含量等因素对共混物黏结性能的影响。结果表明:随着POE-g-MAH接枝率和含量的增大,共混物的黏结性能增强,但POE-g-MAH含量过多将导致共混物黏结性能下降,其最佳用量为30phr;在LLDPE/POE-g-MAH共混物中加入20phrSIS可明显提高共混物的黏结性能;最佳热复合工艺条件:温度190℃,压力2MPa,时间1min。     

PBS/EVOH共混物制备与性能研究

利用熔融共混法制备了综合性能优良的聚丁二酸丁二醇酯/乙烯-乙烯醇共聚物( PBS/EVOH)共混物,并通过扫描电子显微镜、傅立叶转变红外光谱( FTIR)仪、万能试验机以及差示扫描量热分析仪分别研究了共混体系的微观形态、两相间的作用情况、力学性能以及热性能.结果表明,共混体系为两相“海-岛”结构,分散相以“球状”均匀地分布于连续相中,且两相界面结合比较好;FTIR结果证实了PBS与EVOH之间存在强烈的氢键作用,且氢键作用降低了PBS结晶度,从而可以加快PBS的降解过程.PBS/EVOH共混物可用于制造可降解的包装薄膜材料.     

PA6／POE-g-MAH体系的结构与性能研究

以动态硫化及非动态硫化方法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)增韧的聚酰胺6(PA6) 共混物,研究了PA6／POE-g-MAH体系的力学性能以及POE-g-MAH在PA6中的分散状况。结果表明动态硫化 PA6／POE-g-MAH共混物的屈服强度、冲击强度、断裂伸长率及弯曲模量均高于非动态硫化方法制备的PA6／POE-g- MAH共混物,动态硫化的PA6／POE-g-MAH共混物可以在材料的刚性与韧性之间达到良好的平衡。扫描电子显微镜图像的统计分析表明,非动态硫化PA6／POE-g-MAH共混物中分散的橡胶相数均颗粒尺寸随组成中POE-g-MAH 的含量增大而不断增大,动态硫化的PA6／POE-g-MAH共混物中分散的橡胶相数均颗粒尺寸随POE-g-MAH含量的增大变化不大。     

PP/PP-g-MAH/EVOH共混物流变和结晶行为研究

采用马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)为相容剂,增容聚丙烯/乙烯-乙烯醇共聚物(PP/EVOH)共混体系。利用旋转流变仪研究PP-g-MAH含量对PP/PP-g-MAH/EVOH共混物流变和结晶行为影响。结果表明:随着PP-g-MAH含量的增加,PP/PP-g-MAH/EVOH共混物体系相容性逐渐改善,黏度、储能模量与损耗模量均先增加后减小。此外,随着PP-g-MAH含量的增加,PP/PP-g-MAH/EVOH共混物中PP相的成核温度(T_b)和生长温度(T_c)也逐渐向低温方向偏移,同时PP晶体后期成核速率和晶体长大速率逐渐减小。     

PE-LLD/SEBS-g-MAH/POE-g-MAH共混体系流变性能的研究

在双螺杆挤出机中用马来酸酐（MAH）分别对乙烯-辛烯共聚物（POE）、氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SEBS）进行熔融接枝,用密炼机对线形低密度聚乙烯（PE-LLD）、POE-g-MAH和SEBS-g-MAH进行熔融共混,用毛细管流变仪对PE-LLD/SEBS-g-MAH二元体系和PE-LLD/POE-g-MAH/SEBS-g-MAH三元体系的流变行为进行研究。结果表明,LLDPE/POE-g-MAH/SEBS-g-MAH共混体系是典型的假塑性流体;体系的表观黏度随着SEBS-g-MAH组分含量的增加而增加,POE-g-MAH对共混体系表观黏度的影响较小。     

乙烯-乙酸乙烯酯共聚物/氢化丁腈橡胶共混物的相态结构和低温性能研究

采用熔融共混法制备乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVM)/氢化丁腈橡胶(HNBR)共混物,研究其硫化特性、相态结构、动态力学性能、物理性能和低温拉伸性能。结果表明:当EVM/HNBR共混比为70/30时,EVM形成连续相,HNBR形成分散相;随着HNBR用量的增大,HNBR相态由分散相向连续相转变。HNBR的加入可以提高EVM的耐低温性能,当EVM/HNBR共混比为30/70时,共混物-40℃下的低温拉断伸长率可达300%左右。差示扫描量热分析表明,随着HNBR用量的增大,共混物玻璃化温度降低。     

不同增容剂对聚酰胺1010/聚丙烯共混物的增容作用研究

采用熔体共混的方法制备了三种增容剂增容的聚酰胺1010/聚丙烯（PA1010/PP）共混物,通过傅里叶变换红外光谱（FTIR）、力学性能和差示扫描量热（DSC）测试,对马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）、马来酸酐接枝聚丙烯（PP-g-MAH）和乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物（PTW）对PA1010/PP共混物的增容作用进行了比较研究。结果表明,和非增容体系相比,PP-g-MAH、POE-g-MAH和PTW的拉伸强度分别是非增容体系的125 %、89 %和94 %,冲击强度分别是非增容体系的140 %、200 %和200 %,PTW具有较好的增容效果。     

接枝率对尼龙11／POE／POE—g—MAH韧性的影响

研究了含不同马来酸酐接枝率的POE-g-MAH对尼龙11/POE/POE/-g-MAH（POE为乙烯-辛烯共聚物）共混物的影响,考察了共混物的缺口冲击强度。结果表明：增加POE-g-MAH的用量可提高共混物的缺口冲击强度;共混物缺口冲击强度与POE的马来酸酐接枝率密切相关,缺口冲击强度随着接枝率的增大而增大;共混物的缺口冲击强度和马来酸酐接枝率之间的变化关系在较宽的温度范围内（-40℃-25℃）存在。     

EBA-GMA含量对PLA/OBC合金结构和性能的影响

以乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物(EBA-GMA)作为相容剂,通过熔融共混法制备了聚乳酸/乙烯-辛烯嵌段共聚物(PLA/OBC)合金材料。采用摆锤冲击仪、红外光谱仪、扫描电镜和旋转流变仪等设备考察了EBA-GMA含量对PLA/OBC合金结构和性能的影响。结果表明,EBA-GMA能在PLA和OBC之间起到反应性增容作用。当EBA-GMA含量为4 phr时,合金的力学性能得到明显改善,此时缺口冲击强度变化最快;与此同时,分散相OBC颗粒平均粒径降低至最小值1.36μm;另外,合金的储能模量得到提高,熔体弹性实现增强。     

乙烯-醋酸乙烯酯共聚物/高密度聚乙烯的性能研究

讨论了不同高密度聚乙烯(HDPE)含量的乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVA)/HDPE共混物的流变性能、热性能、相容性,以及共混纤维的可纺性、力学性能。实验结果表明:随着HDPE含量的增加,共混物的流动性变差;共混物的晶区是部分相容的。当共混物中HDPE的百分含量为15%时,共混物的可纺性及共混纤维的力学性能最佳;随着拉伸倍数的增加,共混纤维断裂强度增大、断裂伸长率降低。