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过去设计的硫酸生产的气体换热器,主要缺点是总传热系数低(K=8~11),原因是管内流速过低,折流板的设计不合理,选用的污垢系数太大。现在设计的新型换热器,把管内给热系数、管内压降和管隙给热系数、管隙压降统一考虑,在满足工艺要求下,取得最经济的效果,既提高了总传热系数,又降低了设备压降。文中附有设计实例。 相似文献
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在与工厂技术人员的交流中,经常碰到多管程热交换器管板的泄漏问题,本文就其泄漏的原因从理论上进行分析,并提出解决问题的初步构想。 当工艺上要求管壳式换热器换热面积较大,而管子长度又受到限制时,就必须增加壳体直径,以便排列较多的换热管。此时为增加管程流体的流速,提高流体给热系数,提高传热效果,须将管束分程。以往常常是在管箱内 相似文献
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针对换热器设计中转角正三角形排列及转角正方形排列的多管程管壳式换热器管板的隔板槽面积难以精确计算的问题,给出了一种隔板槽面积的计算方法。该方法可以方便地获得多管程管壳式换热器管板的隔板槽面积,从而提高了管板厚度计算的精确性。 相似文献
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固定管板式换热器管壁温差的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
通过污垢热阻与流体的给热系数合并,求出了综合给热系数的方法,导出了固定管板换热器管壁温差的简便计算公式,并附有常用数据及计算实例。 相似文献
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在多管程换热器管板计算中,应进行隔板槽面积的计算。GB151-1999《管壳式换热器》中给出了两管程正三角形和正方形排管换热器隔板槽面积的计算公式,本文补充了两管程换热器其余的两种排管形式及四管程换热器管子在各种排列方式下隔板槽面积的计算公式。 相似文献
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金志伟 《硫磷设计与粉体工程》2001,(3):8-13
硫酸装置转化工段管壳式换热器的工艺计算方法 ,在《硫酸工艺设计手册·工艺计算篇》中已作了详细阐述 ,其壳体部分的计算较烦琐。分析了几个修正系数的特征和若干物理量的组合 ,以及工艺气体的特性 ,使管隙给热系数αo、壳程气体压力降Δps 等的计算得到了简化 ,并示例计算 相似文献
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保康磷肥有限责任公司 1 5kt/a硫酸装置始建于 1 988年 ,采用文—泡—文水洗净化、一次转化流程。 1 994年底 ,对该系统进行了扩产改造 ,生产能力提高到 2 0kt/a ,增加了 1台热换热器。改造后 ,基本上能达到工艺要求 ,后来因部分列管堵塞未能及时处理 ,加之进热换热器的气体温度过高 ,换热器上管板变形突起 ,部分列管靠近上管板的地方断裂 ,当时采用 38mm钢管内插的方法维修 ,以维持生产。 1 999年底 ,设计制作了双圆缺型折流板管壳式换热器替代原热换热器。换热器的设计参数为 :管程气量 6 89m3/s、管内气速 2 3m3/s、列管规格… 相似文献
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给出了GB151—1999(管壳式换热器》中所没有给出的转角正三角形排列及转角正方形排列的双管程管壳式换热器管板的隔板槽面积的计算公式,可以计算多管程管壳式换热器管板的隔板槽面积,供工程设计参考。 相似文献
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以空气为介质,以纵向流动方式冲刷光滑管与花瓣状翅片管进行管壳式换热器壳程的传热强化与流阻性能实验研究。实验结果表明,与文(一)的横向冲刷情况相比,在相同功耗下,Re=2×104时,按实际换热面积计算,横向冲刷花瓣状翅片管比光滑管提高给热系数135.8%,纵向冲刷花瓣管仅与光滑管的给热系数相当。文中通过设计实例的比较得到横向冲刷是花瓣管空冷器设计方案的较佳选择。 相似文献
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波形膨胀节对管壳式换热器固定管板的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
王卫群 《硫磷设计与粉体工程》2001,(4):35-38
针对固定管板管壳式换热器有时因管,壳间温度差大,引起轴向力太大;管板太厚,影响换热管与管板的连接质量等问题,分析了在其壳体上设置波形膨胀节后,温差轴向力可显著降低,明显改善了管板的受力情况,当出现固定管板太厚时,设计宜在换热器壳体上设置波形膨胀等。 相似文献
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管壳式换热器的研究与进展 总被引:4,自引:0,他引:4
介绍了管壳式换热器在多个方面的技术进展情况,主要从改进管子,折流挡板和支撑物,加入管内扰动体等方面提高传热效率,并简述了一些应用情况和几种新型材料的管壳式换热器。 相似文献
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介绍换热器的工艺设计程序,特别是管壳式换热器的工艺设计过程,并结合实际工程经验,介绍几种换热器工艺计算软件的用法和功能。 相似文献
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