丁腈橡胶O形密封圈失效原因分析

针对飞机油滤系统漏油故障,通过丁腈橡胶O形密封圈外观质量、尺寸、性能、胶料组分和微观形貌测试,分析O形圈失效原因。结果表明:O形圈表面凹痕与O形圈承压能力和装配间隙有关;O形圈内部存在的分层痕迹和异物与生产过程控制不到位有关;O形圈在液压油环境中受到外力作用是其失效的主要原因,破坏形式为疲劳破坏。设定合理的密封压缩量和装配间隙、保证贮存和硫化环境符合要求、提高O形圈密封面加工质量等措施可以预防O形圈失效。     

O形圈和矩形圈静密封性能仿真对比研究

基于有限元分析软件Ansys建立O形圈和矩形圈的有限元分析模型，分析对比预安装、介质压力、尺寸公差波动对两种密封圈接触压力和径向力等密封性能参数的影响。结果表明：预安装时，O形圈和矩形圈的接触压力分布差异明显，矩形圈的密封性能参数明显大于O形圈；承受介质压力时，O形圈和矩形圈的密封性能参数均随着介质压力的提高而提高，但矩形圈径向力随着介质压力的提高而提高的速度大于O形圈；尺寸公差波动时，O形圈和矩形圈的密封性能参数均随着尺寸的减小而降低，截面尺寸波动对O形圈和矩形圈密封性能参数的影响远大于内径尺寸波动的影响。     

橡胶O形圈最大接触压力、IRHD硬度和压缩率之间的函数关系研究

通过有限元软件ANSYS建立橡胶O形圈与安装沟槽的二维轴对称模型,计算不同IRHD硬度和压缩率O形圈的最大接触压力,借助数学软件拟合得到O形圈最大接触压力、IRHD硬度和压缩率之间的函数关系及等高线。该函数关系适用于大部分O形圈相关的设计和评估。     

基于Ansys的O形橡胶密封圈密封性能及可靠性研究

利用有限元分析软件Ansys建立了线径为7 mm的O形橡胶密封圈(简称O形圈)的二维轴对称模型,然后对其在不同径向间隙和不同油压下的密封性能进行分析,得到径向间隙以及油压对O形圈密封性能的影响。结果表明:油压对O形圈密封性能的影响较大,而径向间隙在油压较小时对O形圈密封性能的影响较小,在油压较大时影响较大;在径向间隙为0. 3 mm、油压为16 MPa时O形圈的初始可靠度为98. 5%。由各随机因素对极限状态函数的灵敏度可知,对O形圈初始可靠度影响最大的两个因素为O形圈线径和油压。     

自动反冲洗过滤器滤筒密封有限元仿真分析

以自动反冲洗过滤器滤筒密封为研究对象,应用ANSYS WORKBENCH对O形圈进行了有限元分析,并比较了不同介质压力、不同压缩率下,O形圈的等效应力和接触压力的受力情况。结果表明:O形圈仅受径向压缩率时,von-Mises等效应力随着压缩率的增大而增大;O形圈在介质压力的作用下,von-Mises等效应力随着介质压力的增大而增大;O形圈与滤筒、壳体间的接触压力随着介质压力的增大而增大,随着O形圈压缩率的增大而增大。     

O形圈的设计及应用

本文从橡胶O形圈的作用原理入手,对O形圈的结构参数进行评述。分析了不同工作状态下O形圈压缩率的合理选取,并提出参考数据;列出O形圈拉伸量的数值范围;介绍O形圈各种不同形状的沟槽和应用最广的矩形沟槽的尺寸;对不同压力下的密封间     

B型硫化机胶囊夹盘O形圈的设计体会

分析胶囊夹盘安装过程、硫化周期、橡胶耐热老化性能、O形圈模具分型面、0形圈断面形状对密封的影响，确定根据自行密封原理设计O形圈，并以胶囊胶配方、两件式和三件式结构模具制造O形圈，结果表明，密封效果良好。     

化工泵用O形PTFE密封圈沟槽尺寸浅析

通过对标准橡胶O形圈沟槽设计要素的分析和计算,以及对比PTFE O形圈的特点,进行了PTFE O形圈的静密封沟槽的计算,并提出了适用的密封沟槽尺寸.     

O形密封圈的压缩率计算方法及实例验证

O形圈的压缩率影响其密封效果,笔者总结出计算O形圈压缩率的四种方法,包括首次采用解一元三次方程给出O形圈拉伸后的截面尺寸。针对活塞密封在不考虑偏心的情况下,用四种方法计算了O形圈初始压缩率的最大值、最小值,并分别验算了ISO3601和GB3452.3各自推荐的一组O形圈压缩率,同时也验算了笔者在油田井下工具设计中所用经验沟槽尺寸对应的O形圈压缩率。结果表明所总结的四种方法均可用来计算初始压缩率的最大值、最小值,方法 4更为简便实用,为设计人员提供了设计参考和依据。     

1999年第二季度国家监督抽查化工产品情况汇总(下)

五、O形橡胶密封圈O形橡胶密封圈 (以下简称 O形圈 )是一种生产量大、使用面广的安全化工产品 ,它的主要作用是在各种机械装备中 ,经受不同的温度、压力及不同的气体、液体 ,并对这些介质起着密封作用。 O形圈本身质量出现问题 ,轻则会造成漏水、漏油、漏气、浪费能源、污染环境 ;重则会造成恶性事故。因此要求 O形圈必须要有可靠的密封性和对工作介质的相容性。为了更进一步掌握我国 O形圈产品质量状况 ,促进橡胶密封制品行业的稳步发展 ,国家质量技术监督局 1999年第二季度再次组织对 O形圈进行了国家监督抽查。共抽查了山西、辽宁、江…     

基于Abaqus的O形橡胶密封圈热应力分析

建立O形橡胶密封圈平面轴对称有限元模型,采用Abaqus有限元软件的Mooney-Rivlin模型,分析O形橡胶密封圈加压后的Von Mises应力分布及温度对应力的影响。结果表明,O形橡胶密封圈应力与温度呈一次线性关系,温度变化对O形橡胶密封圈密封性能有一定影响。     

O型橡胶密封圈高压氢气环境中特性表征

高压氢系统中橡胶O型圈密封结构直接与高压高纯氢气接触,常会发生氢的侵入和溶解继而造成橡胶溶胀,但吸氢膨胀对其密封性能的影响鲜有报道。为解决这一问题,提出了耦合氢致应变的橡胶超弹性本构模型;然后基于有限元软件ABAQUS,通过编写用户材料子程序（UMAT）,建立了考虑吸氢膨胀效应的高压氢气橡胶O型圈密封有限元模型,同时对模型进行了验证。并基于该模型研究了吸氢膨胀对高压氢气下橡胶O型圈密封特性的影响。结果表明：吸氢膨胀提高了密封面上的接触应力,利于密封条件的形成;但同时也增加了O型圈截面的高度和面积以及O型圈的Mises应力,加剧了橡胶O型圈出现裂纹的倾向,降低了密封可靠性。在设计高压氢气橡胶O型圈密封结构的预压缩率和沟槽高度时应充分考虑吸氢膨胀效应的影响,以避免出现O型圈应力过大或挤出失效。     

Ati-614R/12型卷绕头压辊轴承损坏原因剖析

对Ati-614R/12型高速卷绕头压辊轴承的损坏原因进行了分析,其压辊轴承失效的原因如下:O型圈磨损、连轴节失效、十字节磨损、轴承疲劳;提出了维修要及时更换O型圈、连轴节、十字节,正确安装卷绕头压辊轴承,做好损坏预防等措施,以保证2年大修期间压辊轴承的正常运行。     

橡胶密封圈径向力分析方法

系统介绍试验测试法、工程计算法和数值模拟法3种密封圈径向力分析方法.根据工程计算法推导O形橡胶密封圈径向力计算公式,明确给出旋转油封的径向力计算公式和各参数含义,并采用3种方法对典型O形橡胶密封圈和旋转油封径向力进行测试和分析.工程计算和数值模拟结果与试验结果一致性较好,误差小于5％.     

核用O型圈的加速老化试验与存储寿命预测与分析

针对核电站库存O型圈进行了基于热应力的加速老化试验与存储寿命预测。结合O型圈的特点,选取断裂伸长率作为关键指标,根据多温度条件下的断裂伸长率随时间的变化趋势,计算材料的活化能,进而预测O型圈的存储寿命。最后对三种O型圈进行了实例分析与对比,说明了方法的有效性。     

高压甲铵泵轴端密封系统故障原因分析及对策

高压甲铵泵机械密封动静环、O形圈易失效,通过对密封冲洗水和缓冲水、介质、O形圈材质以及操作参数等方面的分析计算,论证了机械密封失效的原因。在保证密封水的压力、流量符合设计要求的前提下,提高密封水供应的可靠性,可以避免介质在密封腔内结晶,有效地解决机械密封过早失效问题。     

密封环支撑边界条件对机械密封端面变形的影响

机械密封的密封环是通过辅助O形圈支撑在轴上或者密封腔内，不同的结构设计会改变密封环支撑边界。针对三种机械密封结构模型，利用ANSYS有限元分析软件，模拟机械密封摩擦副端面的变形，讨论了橡胶O形密封圈不同受力边界条件下机械密封端面变形的规律。研究发现当动环、静环均采用SiC时，在静态（结构分析）时，该三种不同支撑结构的摩擦副端面均形成发散间隙，端面变形受支撑边界接触应力的影响较大；热结构耦合分析发现其动环、静环端面间隙呈收敛间隙运转时，热边界条件影响更大。当动环采用石墨，静环采用SiC时，发现其端面间隙可能为收敛型也可能为发散型，这与支撑边界有关。故密封环支撑边界条件的不同会影响动环端面变形，同时动、静环材料的弹性模量对端面的变形有较大影响，从而会影响密封性能。该研究对机械密封设计有指导意义。     

Fracture Strength of Plate and Tubular Forms of Monolithic Silicon Carbide Produced by Chemical Vapor Deposition

The fracture strength of silicon carbide (SiC) plate deposits produced by chemical vapor deposition (CVD) was determined from room temperature to 1500°C using a standard 4-point flexural test method (ASTM C1161). CVD SiC materials produced by two different manufacturers are shown to have only slightly different flexural strength values, which appear to result from differences in microstructure. Although CVD deposition of SiC results in a textured grain structure, the flexural strength was shown to be independent of the CVD growth direction. The orientation of machining marks was shown to have the most significant influence on flexural strength, as expected. The fracture strength of tubular forms of SiC produced by CVD deposition directly onto a mandrel was comparable to flexural bars machined from a plate deposit. The tubular (O-ring) specimens were much smaller in volume than the flexural bars, and higher strength values are predicted based on Weibull statistical theory for the O-ring specimens. Differences in microstructure between the plate deposits and deposits made on a mandrel result in different flaw distributions and comparable strength values for the flexural bar and O-ring specimens. These results indicate that compression testing of O-rings provides a more accurate strength measurement for tubular product forms of SiC due to more representative flaw distributions.     

往复运动弹性体O形密封圈密封机理及其特性研究

通过对O形橡胶圈在往复运动中密封机理及其特性研究,探讨了影响其密封性能和使用寿命的因素,为合理设计和正确使用O形橡胶圈密封提供了依据.