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《水动力学研究与进展(A辑)》2014,(6)
该文基于水平井段岩屑运移实验,引入三参数的赫巴流体流变模式,使得计算结果与实际更为接近;通过数值模拟得到了钻井液黏度、密度、流速、钻杆旋转和偏心对岩屑速度分布的影响规律。计算结果表明:增大钻井液密度有利于岩屑运移,为了更好地提高岩屑速度,钻井液密度应高于1300 kg/m3;随着钻井液黏度的增大,环空窄间隙岩屑颗粒的运移速度也随之增加,特别是当黏度高于30 m Pa·s时,增加效果明显;岩屑颗粒运移,存在一个临界流速,在该算例条件下,当泵排量高于14 L/s时,岩屑速度增加明显;由于钻杆的旋转作用使得环空流体产生了切向速度,钻杆不旋转岩屑最高速度为0.395 m/s,建议钻杆转速应高于80 r/min;偏心度为0.2的情况下,窄间隙环空最大速度从1.145 m/s下降到0.831 m/s,当偏心度增加到0.8时,岩屑速度只有0.437 m/s,为了能够充分提高携岩运移速度,偏心度尽量控制在0.5以内。文中还回归了适合于大位移水平井的岩屑床厚度计算公式,得到了岩屑床运移速度分布规律。 相似文献
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江西七一水库库容1.8亿m~3,土坝虽设计为粘土心墙坝,但竣工后上下游坝壳渗透系数分别为1.8×10~(-5)’、6.88×10~(-5)cm/s,心墙为2.42×10~(-5)cm/s,实际是均质坝,坝高50m,坝 相似文献
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1 电站概况 水田电站位于桂平、北流和玉林三市交界的大容山边缘,集雨面积10多km~2。通过渠道引水至水田村附近建电站发电,尾水经渠道流至红江水库,是以发电为主的电站。电站的设计水头82m,设计流量0.45m~3/s,最小流量0.2m~3/s左右,最大流量0.6m~3/s左右,压力钢管(主管)直径500mm。原安装 相似文献
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考虑弥散尺度效应的抽水井附近溶质运移模型及半解析解 总被引:3,自引:1,他引:2
为考虑溶质径向运移的弥散尺度效应,将弥散度概化为径向距离的线性函数,并考虑溶质的吸附和降解,建立了抽水井附近溶质运移的简化模型(SDM,Scale-dependent Dispersion Model),通过Laplace变换和de Hoog数值反演方法求得SDM的半解析解,并采用混合拉普拉斯变换有限差分法验证了半解析解的正确性。通过SDM与弥散度为常数的溶质径向运移模型(CDM,Constant Dispersion Model)的比较,分析了弥散尺度效应对反应性溶质径向运移过程的影响,并利用渗流槽中的径向弥散实验资料检验模型的适用性。结果表明:随着弥散尺度效应的增强,抽水井处溶质穿透曲线分布范围越广,浓度峰值越小且达到浓度峰值所需的时间越短;当CDM的弥散度为SDM弥散度最大值的1/4时,CDM和SDM模拟的抽水井处穿透曲线近似一致;由于吸附和降解作用,溶质在运移过程中会出现消耗和滞后的现象;与CDM相比,SDM的模拟结果与径向弥散实验结果吻合更好,说明本文建立的考虑弥散尺度效应的简化模型可以用来模拟较大区域上溶质的径向运移过程。 相似文献
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通过对某核电厂循环水系统虹吸井水力模型试验,分析研究在排水流量、潮位和堰顶标高变化时对排水虹吸井的水力特性、水力要素的影响程度,以及在不同方案时溢流堰、虹吸井内堰后流道型式的水力特性与水头损失。结果表明该虹吸井溢流堰堰顶高程为-1 m时可以满足不同工况下泄流要求,流速分布较均匀;高程为-0.5 m时虹吸井溢流堰上下游水位差较大,水流紊动激烈;高程为-1.5 m时平均低潮位下虹吸井泄流为淹没出流,不利于虹吸井泄流。对于虹吸井溢流堰堰顶高程为-1 m的方案,设计基准洪水位DBF(Designed basis flooding)工况下安全排水流量为46.3 m~3/s。 相似文献
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二滩水电站拦河坝为混凝土双曲拱坝,坝高240m,装机330×104kW,枢纽主要建筑物按千年一遇洪水(Q=20600m~3/s)设计,五千年一遇洪水(Q=23900m~3/s)校核,万年一遇洪水(Q=25200m~3/s)不漫顶,是目前世界上已建和在建水电工程中,高拱坝泄洪流量最大的工程之一。二滩水电站位于高山狭谷区,河谷呈“V”形,两岸谷坡25°~45°,枯水期水面宽80~100m。具有河谷狭窄,泄流量大,泄洪水头高(约167m),下泄功率大(达3900×10~4kW),以及水库调洪能力差,泄洪频繁等特点,解决好泄洪消能是枢纽布置的关键问题之一。 相似文献
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为考虑溶质径向运移的弥散尺度效应,将弥散度概化为径向距离的线性函数,并考虑溶质的吸附和降解,建立了抽水井附近溶质运移的简化模型(SDM, Scale-dependent Dispersion Model),通过Laplace变换和de Hoog数值反演方法求得SDM的半解析解,并采用混合拉普拉斯变换有限差分法验证了半解析解的正确性。通过SDM与弥散度为常数的溶质径向运移模型(CDM, Constant Dispersion Model)的比较,分析了弥散尺度效应对反应性溶质径向运移过程的影响,并利用渗流槽中的径向弥散实验资料检验模型的适用性。结果表明:随着弥散尺度效应的增强,抽水井处溶质穿透曲线分布范围越广,浓度峰值越小且达到浓度峰值所需的时间越短;当CDM的弥散度为SDM弥散度最大值的1/4时,CDM和SDM模拟的抽水井处穿透曲线近似一致;由于吸附和降解作用,溶质在运移过程中会出现消耗和滞后的现象;与CDM相比,SDM的模拟结果与径向弥散实验结果吻合更好,说明本文建立的考虑弥散效应的简化模型可以用来模拟较大区域上溶质的径向运移过程。 相似文献
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考虑弥散尺度效应的溶质径向运移动力学模型及半解析解 总被引:1,自引:0,他引:1
将弥散度概化为径向距离的线性函数,并考虑溶质的动态吸附和一阶降解,建立了考虑弥散尺度效应的注水井附近反应性溶质径向运移动力学模型(SDM, Scale-dependent Dispersion Model),采用Laplace变换和de Hoog数值反演方法对模型求解,并与弥散度为常数的溶质径向运移模型(CDM, Constant Dispersion Model)进行对比,分析弥散尺度效应与吸附和降解对溶质运移的影响.结果表明:随着弥散尺度效应的增强,溶质穿透曲线分布范围越广,浓度峰值越小且达到浓度峰值所需的时间越短,浓度分布曲线也有类似的变化规律,但弥散尺度效应对浓度分布曲线中浓度峰的运移过程没有显著影响;当CDM的弥散度为SDM弥散度最大值的4/5时,CDM和SDM模拟的穿透曲线近似一致,但是这种近似的精确程度会随着SDM弥散度与距离比值的增大而有所降低;由于吸附和降解的存在,溶质在运移过程中会出现损耗和滞后的现象.为检验模型的适用性,本文还应用SDM和CDM模拟室内的径向弥散实验.结果表明,与CDM相比,SDM能更好地描述非均质介质中溶质径向运移过程. 相似文献
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1 西沟水电站概况西沟水电站位于黑龙江省黑河市境内的公别拉河中游,是一座以发电为主的混合式开发的水利枢纽工程.枢纽建筑物由拦河坝、溢洪道、引水隧洞、发电厂房、变电所等组成,坝址位于爱辉区西岗子镇西沟村上游3.3km.公别拉河为黑龙江中游右岸的一条一级支流,河流全长147km,流域面积2700km~2,河道平均坡降3‰,总落差460m.西沟水电站坝址上控制流域面积1668km~2,坝址处多年平均径流量为3.27×10~8m~3,多年平均流量10.37m~3/s.水库正常蓄水位327.0m,相应库容1.27×10~8m~3,死水位327.0m,相应库容0.05 ×10~8m~3,水库总库容1.48×10~8m~3.电站总装机容量3.6×10~4kw,保证出力8011kw,年平均发电量12313×10~4kw·h. 相似文献
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石梁河水库枢纽位于新沭河中游、苏鲁省界附近的江苏省东海县石梁河镇。其现状泄洪闸规模当库水位24m时泄洪量为3000m~3/s,最大泄洪能力为5000m~3/s。石梁河水库扩大泄量工程包括在老闸以南建每孔净宽10m的10孔新闸,新电站与新南涵合并建于新泄洪闸南侧大坝改线段,新南涵为2.5m×3.0m箱涵2孔,设计流量50m~3/s,新电站引水涵为2.5m×3.0m箱涵,装机容量1200kW。 该工程是淮河水利委员会近年来负责组织实施的一项比较大的水工建筑物工程,由于工程实施方案较招标方案变动较大,且变更至1999年10月初才基本 相似文献
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1 事故经过湖南省桃江县城关垸枣树潭电力排水站装机2×55kW,安装两台20ZLB-70轴流泵,排水量1.5m~3/s,出水管内径为0.5m,系株洲钢筋混凝土预制管,安装高程39.0m(吴松高程)。该电力排水站直接保护面积2895亩, 相似文献
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丰南地处渤海沿岸,境内主要行洪排水河道有沙河、陡河、西排干、津唐运河、黑沿子排干5条,设计行洪排水能力1657m3/s.目前,全区建有lm3/s以上的排水泵站38座,总装机容量1.67万kW,总排水能力2.12m3/s. 相似文献
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朱太山 《河南水利与南水北调》2006,(8)
1概况沁河渠道倒虹吸工程位于河南省温县徐堡镇北、博温公路沁河大桥下游约300m处,是南水北调总干渠与沁河的交叉建筑物。沁河是黄河北岸主要支流之一,总干渠在河南省温县白马沟村以沁河相交,交叉断面以上流域面积12870km~2。100年一遇洪峰流量4000m~3/s,300年一遇天然洪峰流量7690m~3/s。沁河渠道倒虹吸工程由进口渐变段、进口检修闸、倒虹吸管身段、出口控制闸和出口渐变段等组成。建筑物总长1197m,其中管身水平投影长1015m。倒虹吸设计流量265m~3/s,加大流量320m~3/s,设计水头0.63m。倒虹吸管身横向为3孔箱形钢筋混凝土结构,单孔孔径6.9m×6.9m(宽×高)。 相似文献