新型摇动填料生物膜反应器处理生活污水的试验研究

采用新型摇动填料生物膜反应器处理生活污水,获得了较好的CODCr和NH3-N去除效果.水力停留时间为1.1 h时,CODCr进水负荷最高可达5.5 kgCODCr/(m3·d),平均进水负荷为3.65 kgCODCr/(m3·d),出水CODCr平均浓度48 mg/L;氨氮进水负荷最高可达1.2 kg NH3-N/(m3·d),出水氨氮平均值低于5 mg/L.摇动填料内生物膜硝化活性高于降解有机物活性,且上部生物膜活性普遍高于中部和下部.系统污泥产率系数为0.15 gSS/gCODCr,低于传统活性污泥法的污泥产率.     

大豆蛋白废水UASB反应器运行及影响因素研究

研究是在一个有效容积为20. 7 L的UASB反应器中进行的。取哈尔滨市文昌污水处理厂的脱水污泥,用蛋白废水稀释后作为接种污泥,折合浓度为12. 5 mg SS/L。探讨利用稀释后的蛋白废水作为进水来培养颗粒污泥的可行性,并且研究了UASB反应器处理大豆蛋白废水的效能。结果表明:(1)反应器进水COD浓度由1100 mg/L逐渐升高,HRT从168h逐渐缩短,进入污泥驯化阶段。经过7d的驯化后,COD去除率达到了20%,并且有少量的气体产生。之后在运行阶段,按照0. 3 kg COD/(m3·d)的幅度提高负荷,系统中产甲烷菌的活性逐渐增强,在3. 85 kg COD/(m3·d)时发现反应器底部有颗粒污泥出现,粒径在0. 1-0. 3 mm之间,COD去除率也增大到75%以上。在试验最后,有机负荷达到5. 5 kg COD/(m3·d),HRT为24h时,颗粒污泥粒径在1-3 mm左右,并形成一定厚度的污泥床。(2)通过调节pH值,使出水pH维持在6. 5-7. 8之间。发现进出水pH值分别为5. 7和7. 2左右,COD去除率为80. 9%。     

生产规模UASB反应器处理柠檬酸废水启动试验研究

本文论述了容积为786.4m~3的生产性UASB反应器中温条件下处理柠檬酸废水的启动过程.当反应器稳定运行时,容积负荷为7.5～10kgCOD/(m~3·d),水力停留时间为38～49h,COD平均去除率达85%,出水COD≤2500mg/L.采用农村沼气池厌氧污泥和好氧活性污泥作为种泥(接种量均为6kgVSS/m~3)均可培养出颗粒污泥,并可实现快速启动.     

研究生论文摘要

沼气自动提升内循环厌氧反应器处理淀粉废水的生产性试验研究研究生 :吕卫利　导师 :陈吕军(清华大学环境科学与工程系　 10 0 0 84 )对内循环厌氧反应器处理玉米淀粉废水进行了生产性试验研究 ,探讨了利用厌氧絮状污泥和厌氧颗粒污泥作为接种污泥 ,内循环厌氧反应器的启动方法、运行特性及运行效果。试验结果表明 :①利用厌氧絮状污泥和厌氧颗粒污泥作为接种污泥 ,均可成功地启动内循环厌氧反应器 ;②本次生产性试验的反应器有效容积为 110m3 ,反应器直径 3m ,反应器高 16m ,处理能力为 18m3 /h ,反应器水力停留时间为6 1h。当进水COD负…     

UBF厌氧反应器处理印染退浆废水的试验研究

研究上流式厌氧生物滤池反应器(UBF)处理难降解印染退浆废水,试验结果表明,在中温(35℃±3℃)条件下,用混合酸调节pH值,在水力停留时间为8 9h、CODCr负荷率为13 1kg/(m3·d)情况下,CODCr去除率达到了68%。     

新疆阿克苏污水处理厂的设计及运行

新疆阿克苏污水处理厂首次采用水解-交替式内循环活性污泥工艺(AICS工艺)处理城市污水。水解池停留时间为2.6 h,好氧AICS工艺停留时间为5.3 h,运行周期为6 h,污泥负荷采用0.34 kgBOD/(kgMLSS·d)。实际运行结果表明,出水COD,BOD和SS均达到国家一级排放标准。其工程投资成本仅为669元/m3,处理费用为0.34元/m3。     

林可霉素高浓度有机废水处理技术

采用厌氧颗粒和好氧活性污泥分别对内循环厌氧反应器(IC)和间歇式活性污泥法(SBR)进行污泥接种培养,研究水解酸化-IC-SBR工艺在林可霉素生产废水处理方面的运行效果。结果表明:在进水COD的质量浓度为6 000~9 000 mg/L,IC和SBR反应器中有机负荷分别为0.82 kg/(kg.d)和0.26 kg/(kg.d)左右的情况下,IC和SBR反应器分别运行60 d和7 d,COD平均去除率分别达到91%和61%,出水COD的质量浓度在300 mg/L以下,达到GB 8978—1996《污水综合排放标准》二级标准。     

内导流EGSB处理淀粉废水的工艺及污泥性质研究

内导流膨胀颗粒污泥床( EGSB)处理高浓度淀粉废水过程中,对反应器内颗粒污泥床的性质变化进行研究.结果表明:内导流EGSB有很好的CODCr去除效果,在水力停留时间为24 h,进水CODCr为18 890 mg/L时,反应器的CODCr平均去除率为80.4％.内导流EGSB反应器由于增加了导流板,微生物可以更好地利用自身产气的动力作用,在水力负荷为3.55 m3/(m2·h),产气量为5.96 L/h时的污泥床膨胀率比产气量为2.77 L/h时高9.5％.反应器内污泥平均粒径由0.51 mm增加到1.66 mm,当污泥活性未受到破坏时,颗粒污泥比产甲烷活性与胞外多聚物呈正相关.     

一体式厌氧平板膜生物反应器处理酒厂废水的研究

研究了容积负荷、水力停留时间对一体式厌氧平板膜生物反应器处理高浓度酒厂废水效果的影响。试验结果表明,CODCr负荷为5．2～8 kg／(m3·d),水力停留时间3～5 d时,CODCr平均去除率为95％。正常运行时的碱度与VFA的比为2．5～4．5。当CODCr负荷超过10 kg／(m3·d),系统 VFA出现累积,COD去除率下降。水力停留时间对一体式厌氧平板膜生物反应器处理效果有重要影响,水力停留时间应大于70 h。     

SBBR法处理发泡剂ADC废水的试验研究

研究采用序批式生物膜反应器(SBBR)工艺处理高浓度氨氮废水-ADC发泡剂的处理效果.对试验装置、工艺进行了详细的介绍.试验表明,在温度28℃,pH值为7.4～7.8,C/N为5,氨氮容积负荷约为0.196 kg NH3-N/(m3·d)时,氨氮污泥负荷约为0.049 kgNH3-N/(kgMLSS·d),此时,NH3-N去除率达到92.75%,COD的去除率达95.4℅.     

厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-稳定塘工艺处理木薯淀粉废水

介绍了采用EGSB -稳定塘工艺处理木薯淀粉黄浆废水的工程实例。EGSB反应器采用城市消化污泥接种 ,中温 (2 5～ 30℃ )消化 ,HRT为 38 4h ,有机容积负荷为 10kgCOD/ (m3·d) ;稳定塘HRT为 16 0h。当进水COD浓度为 80 0 0～ 12 0 0 0mg/L时 ,厌氧段COD去除率大于 92 % ,好氧段COD去除率在 4 0 %以上 ,处理后出水COD <30 0mg/L ,可达二级标准排放     

香兰素废水处理技术研究及工艺设计

采用预处理-加压曝气生物氧化工艺处理香兰素生产废水。反应器在200 kPa压力条件下,COD容积负荷率达5.5~8.0 kg/m3.d,进水COD质量浓度为2 000~2 500 mg/L,反应时间为8~10 h时,处理后的出水COD质量浓度小于100 mg/L,达到污水综合排放一级标准。还对加压曝气生物反应器原理、工艺流程、运行参数、工艺设计等方面进行了介绍。     

两相厌氧+好氧工艺处理糖蜜废水的研究

采用两相厌氧+好氧工艺处理高浓度糖蜜废水,废水先进入自制的内循环厌氧产氢反应器,然后进入IC反应器产甲烷,最终进入生物膜反应器。结果表明,在进水COD为(7 800±100)mg/L,当产氢相有机负荷为90kg/(m~3·d),产甲烷相有机负荷为7.9kg/(m~3·d)和生物膜反应器的有机负荷为0.39kg/(m~3·d)时,整个工艺出水COD最低达到81.41mg/L,达到制糖工业水污染物排放标准。此时,产氢相产氢量和产甲烷量分别为20L/d和3L/d;产甲烷相产甲烷量为69.3L/d;系统总产热量高达99kJ/L。高通量测定结果表明,产氢相以Clostridium sp.和Ethanoligenens sp.为主;产甲烷相以Clostridium sp.和Methanobacterium sp.为主。两相厌氧+好氧工艺处理高浓度糖蜜废水不仅可使出水COD低于100mg/L,实现废水的达标排放,还能产生很高的热量,同时实现废水的无害化和资源化。     

青岛某啤酒废水处理工程实例

介绍了青岛某啤酒废水处理工程,该工程采用初沉—调节—CLR(沼气提升内循环厌氧反应器)—A/O处理工艺。对CLR反应器COD的去除情况及其颗粒污泥活性以及A/O运行效果进行了分析,当CLR反应器的处理负荷为10kgCOD/(m3.d)时,COD去除率可达80%以上,A/O池为0.5kgCOD/(m3.d)时,COD去除率为90%以上,出水COD小于60mg/L。同时CLR反应器内的污泥比产甲烷活性可达175mL/(g.d),出水水质可达《啤酒工业污染物排放标准》(GB 19821—2005)和广东省《水污染物排放限值》(DB 44/26—2001)第二时段一级标准。     

曝气生物滤池去除有机物及氨氮的影响因素分析

采用以陶粒为填料的曝气生物滤池(BAF)处理生活污水,研究气水比、水力负荷、进水COD和NH3-N负荷对BAF去除COD及NH3-N的影响,分析COD及NH3-N沿滤柱的变化规律。结果表明:当试验进水COD及NH3-N质量浓度分别为300~370mg/L和20~40mg/L时,最佳气水比为4∶1~5∶1,最佳水力负荷为1.0~2.0 m3/(m2.h)。当进水COD负荷为1.69~6.47 kg/(m3.d)时,COD去除率与进水COD负荷成正相关。BAF的硝化性能与进水NH3-N和COD负荷成负相关。     

EGSB反应器处理啤酒废水运行影响因素研究

在HRT为3.4 h,进水CODCr 420～3 690 mg/L的条件下,EGSB反应器对啤酒废水的CODCr去除率能维持在90.38%以上,即使进水CODCr 200 mg/L左右的超低浓度,其去除率也能高达85%～90%.对于CODCr 450 mg/L左右的低进水浓度,EGSB反应器在HRT缩短至O.7 h时,仍能获得84.96%的高去除率,有机负荷率高达30.21 kg CODCr/(m3·d).进水CODCr越高,对应的最佳液体上升流速越低.在EGSB反应器内液体上升流速的提高和颗粒污泥内气泡的形成及释放所形成的对流传质比浓度梯度所造成的扩散传质更重要.进水CODcr高可通过选择适当回流比来提高液体上升流速以达到最佳运行效果,而进水CODCr低可通过提高进水流量来提高液体上升流速和有机负荷率,加强对流传质,以达到最佳处理率.为保证EGSB反应器高效稳定运行,在保证反应器内有足够N、P的同时必须保证足够的S2-和Fe、Co、Ni.     

活性炭促进UASB处理高浓度啤酒废水效果研究

高浓度啤酒废水在厌氧消化过程中容易酸化,抑制甲烷转化。为提高UASB反应器的稳定性和处理效果,本研究通过序批式试验的方法,以模拟啤酒废水为底物,考察了两种不同粒径的活性炭对加速UASB污泥颗粒化进程和提高甲烷产率的影响。试验运行95 d,进水有机负荷从2.9 kg/(m3·d)增加到12.0 kg/(m3·d),监测反应器内产气量、出水VFA、出水TOC及污泥特性等参数的变化趋势。结果表明:投加活性炭能有效缩短厌氧污泥颗粒化的时间,增强产甲烷菌活性,大幅提升甲烷产量,出水TOC和VFA都维持在较低水平;并且较小粒径的粉末活性炭对UASB反应器的促进作用优于较大粒径的颗粒活性炭,能有效促进底物向甲烷气体转化。     

正交试验法优化好氧颗粒污泥培养条件的研究

利用自制的SBR反应器,在厌-好氧交替运行条件下,采用逐步提高进水负荷的调控方法培养好氧颗粒污泥。针对好氧颗粒污泥的特点,选取影响好氧颗粒污泥成粒的进水COD、进水C/N比、厌氧时长、水力停留时间和曝气量5个因素,采用正交试验方法,探索其对好氧颗粒污泥形成的影响度,找到好氧颗粒污泥形成的最优培养条件。实验证明:在现有实验条件下影响颗粒化率的显著程度依次为:进水COD—沉降时间—厌氧时长—进水C/N比—曝气量—水力停留时间。最优培养条件是进水COD为600~1 300 mg/L,沉降时间为10 m in,厌氧时长为30 m in,进水C/N为10∶1,曝气量为0.2 m3/h,水力停留时间为270 m in,此条件下培养的好氧颗粒污泥COD去除率和氨氮去除率分别达到96%和83%。     

膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器高效处理链霉素有机废水试验研究

介绍了厌氧中温发酵 (35± 1℃ )条件下 ,采用膨胀颗粒污泥床 (EGSB)反应器日处理 2 16m3链霉素有机废水的生产性试验研究。试验结果表明 :在控制低浓度进料 ,COD在 2 0 0 0～ 70 0 0mg/L、COD/SO4 2 - =7～ 10的条件下 ,有效地降低了毒性物质的抑制作用 ,使反应器成功启动并培养出颗粒污泥 ;当进料COD在 70 0 0～ 130 0mg/L ,HRT为 3～ 5h ,pH为 6 8～ 7 2时 ,COD去除率可达 75 % ,反应器容积负荷最高可达 15 8kgCOD/ (m3·d) ,而SO4 2 - 去除率可有效地控制在 6 0 %～70 % ;实现了EGSB反应器对链霉素废水中有机物和硫酸盐的有效去除。     

上向流厌氧污泥床-滤层反应器工况的研究

本文研究了新型厌氧装置——污泥床滤层反应器的工况特性。用葡萄糖作碳源,试验确定了该反应器水力停留时间HRT的下限和有机容积负荷B_L的上限。表明HRT小至3.4小时(B_L=35.8gCOD/L·d)时COD转换率仍达80％以上,相应产气量为10.2L/(L·d)(STP),上部滤层保留生物能力强,可不设三相分离器。