黄河下游堤防工程细粒土分类标准研究

以黄河下游堤防工程勘察大量试验数据为基础,分析了细粒土塑性图与三角坐标分类使用方面存在的问题,研究了两种分类主要指标之间的相关性、对应关系及对渗透性分级的影响。结果表明:塑性图分类主要指标液限、塑性指数与三角坐标分类主要指标黏粒含量之间存在显著的线性相关关系;重黏土、黏土大致与高液限黏土对应,粉质黏土、壤土类土层大致与低液限黏土对应,砂壤土类土层、粉土大致与低液限粉土对应;两种分类标准均存在跨越不同渗透分级的问题,渗透性分级反映出相似的规律,可大致对照使用,但三角坐标分类便于进行渗透变形评价。     

水利行业中采用塑性指标对细粒土分类浅析

本文根据近五年的工程实例,对同一土样,既做颗粒分析试验又做液塑限联合测定试验,对试验结果进行统计分析,找出粘粒含量与塑性指数之间的对应关系,确定各类细粒土塑性指数的范围值可以作为细粒土的辅助定名方法。     

《土的分类标准》GBJ145-90中细粒土质砂及其物理力学性质

《土的分类标准》(GBJ 145-90)砂类土的分类中,细粒土质砂(15%<细粒含量≤50%)根据细粒土在塑性图中的位置可定为粘土质砂或粉土质砂,文章说明了其物理力学性质及工程勘察、设计和施工中的几个问题,列出与其他分类定名的对应关系。     

关于细粒土分类定名的三角坐标图法分析

三角坐标图法是水利行业进行细粒土分类定名的一种特定方法,它主要采用密度计法的颗粒分析试验结果,并按照砂粒百分含量、粉粒百分含量和黏粒百分含量的不同进行土的分类定名,其中黏粒百分含量是控制指标,其他两个粒组的百分含量是相对指标。根据实际工作总结,通过实际资料数据,分析细粒土采用三角坐标图进行分类定名的规律,达到提高工作效率、减少误差、实现程序化自动化进行分类定名的目的。     

渤海近海口软黏土液塑限试验研究

液塑限是为细粒土定名分类、评价工程性质的重要参数,通过对渤海近海口沉积的软黏土进行液塑限联合测定试验和颗粒分析试验,研究了该地区细粒土的液塑限影响因素,并提出了一些建议。研究结果显示,土体中胶粒含量影响着土体的塑性指数,并且在反映土样可塑性时有一定的界限和范围,渤海近海口软黏土胶粒临界含量为7.5%。对不同规范所取的测点入土深度区间进行试验研究发现,《土工试验规程》与《土工试验方法标准》测得的土体液塑限指标不同,其原因可能是测点入土深度和对应的含水率并非理想的线性关系,建议在进行液塑限联合测定时考虑此因素,从而使结果更加准确。     

黏土的塑性指数和液性指数的作用

<正>(1)塑性指数。可塑性是黏性土区别于砂土的重要特征。一般用塑性指数Ip来表示。可塑性的大小用土处在塑性状态的含水量变化范围来衡量,从液限到塑限含水量的变化范围愈大,土的可塑性愈好。塑性指数习惯上用不带%的数值表示。塑性指数是黏土的最基本、最重要的物理指标之一,它综合地反映了黏土的物质组成,广泛应用于土的分类和评价。塑性指数综合反映了土的颗粒大小、矿物成分,在工程中常用于细粒土的分类,如Ip17,为黏土;10     

粘土的塑性指数和液性指数的作用

<正>(1)塑性指数。可塑性是粘性土区别于砂土的重要特征。一般用塑性指数Ip来表示。可塑性的大小用土处在塑性状态的含水量变化范围来衡量,从液限到塑限含水量的变化范围愈大,土的可塑性愈好。塑性指数习惯上用不带%的数值表示。塑性指数是粘土的最基本、最重要的物理指标之一,它综合地反映了粘土的物质组成,广泛应用于土的分类和评价。塑性指数综合反映了土的颗粒大小、矿物成分,在工程中常用于细粒土的分类,如Ip17,为粘土;10     

黏土的塑性指数和液性指数的作用

<正>(1)塑性指数。可塑性是黏性土区别于砂土的重要特征。一般用塑性指数Ip来表示。可塑性的大小用土处在塑性状态的含水量变化范围来衡量,从液限到塑限含水量的变化范围愈大,土的可塑性愈好。塑性指数习惯上用不带%的数值表示。塑性指数是黏土的最基本、最重要的物理指标之一,它综合地反映了黏土的物质组成,广泛应用于土的分类和评价。塑性指数综合反映了土的颗粒大小、矿物成分,在工程中常用于细粒土的分类,如Ip17,为黏土;10     

黄河下游堤防及其加固工程土料指标选取

黄河下游堤防是确保防洪安全的屏障,堤防及其加固工程中需要黏性土料,由于黄河下游两岸地层中粉细砂、砂壤土、壤土偏多,整体上土料黏粒含量偏低,选取适宜黏粒含量的土料是保证堤防工程质量的重要环节。依据工程项目的地质勘察资料及土工试验成果,分析土料指标间的关系;依据规范要求,按照工程各部位的尺寸、作用等因素,结合料场土质,确定了适合堤防工程不同部位土料的黏粒含量范围。该范围符合已建工程土料使用情况,工程施工时应结合实际情况,合理搭配使用土料。     

粉土黏粒含量与物性指标相关性分析

为评价黏粒含量与其他物理力学性质指标之间的相关性,文章通过收集并统计分析郑州东部地区多个场地粉土的土工试验资料,研究结果表明,黏粒含量与塑性指数之间有较强相关性,并建立适合描述郑州东区粉土的黏粒含量与塑性指数间关系的回归模型,经验证该模型是合理的,较好解决室内土工试验中黏粒含量测定过程繁琐、误差大、费用高的问题。     

黄河下游治河工程空间分布的统计特征

基于实地考察和遥感影像解译,借助Arc GIS软件提取黄河下游两岸大堤之间的中心线作为坐标横轴,垂直于中心线的水平方向为坐标纵轴,并以小浪底水库出库闸为坐标原点,建立了黄河下游空间位置相对坐标系。以此为基础,对黄河下游堤防、险工和控导工程等典型水利工程的现状及空间分布进行了统计分析。结果表明:黄河下游大堤堤距变化以艾山为界分为上、下两段,上段(小浪底水库—艾山)平均堤距为7.46 km,堤距变化存在内包线;下段(艾山—入海口)平均堤距为2.70 km,存在次一级的窄堤距点(曹家圈0.55 km和利津0.67 km)。险工数量随着时间变化呈现双峰分布的特点,控导工程数量则为单峰分布;在整个黄河下游沿河方向上平均每千米分布0.27个控导(险工)工程,从形态上可以分为单弯型、双弯型、多弯型和直线型四类,弯曲度均分布在0.3~1.0之间;控导工程与河流的平均接触率为67%,险工与河流的平均接触率为56%。     

细粒土内摩擦角与标准贯入锤击数的相关分析

通过对肇庆市西江沿岸10多宗水利工程室内试验抗剪强度指标与标准贯入试验成果进行分析，推导出细粒土Φ值与不同范围N值的对数关系公式，并在大量工程实践中对推导公式进行验证，初步检验结果显示公式是成立的。     

郑州东区粉土黏粒含量与物性指标相关性分析

为评价黏粒含量与其他物理力学性质指标之间的相关性,作者通过收集并统计分析郑州东部地区多个场地粉土的土工试验资料,研究结果表明,黏粒含量与塑性指数之间有较强相关性,并建立适合描述郑州东区粉土的黏粒含量与塑性指数间关系的回归模型,经验证该模型是合理的,较好解决室内土工试验中黏粒含量测定过程繁琐、误差大、费用高的问题。     

塑性混凝土弹性模量的测试方法及影响因素研究

弹性模量体现了塑性混凝土应力与应变之间的关系,是反映塑性混凝土适应周围环境变形能力的一个重要指标,但现行试验规程并无塑性混凝土弹模的测试方法。作者在大量试验的基础上提出了塑性混凝土弹性模量的测试方法,同时研究了含气量、砂率、养护温度、土料掺量等因素对塑性混凝土弹性模量的影响,使塑性混凝土弹性模量呈可控状态。     

膨胀土分类的分形插值评价方法

膨胀土胀缩等级的判别与分类是在膨胀土地区建设工程首要进行的工作,准确评价膨胀土所处的分类状态,可为工程设计和施工提供合理的参数和科学依据。选取影响膨胀土评价的液限、胀缩总率、塑性指数、天然含水率、自由膨胀率等5个主要因素,依据膨胀土分类标准,采用随机插值生产40个标准样本构建膨胀土分类的分形插值模型,并根据最大似然分类原则计算各个指标的分维数;同时结合样本综合评价值与经验等级之间的关系分析建立分形插值评价模型。通过实例分析表明,该方法简单、可靠,计算得到的每个样本具体得分值及等级优劣顺序合理,且精度可满足工程应用要求。     

确保修堤土方工程质量的几点措施

黄河下游堤防工程,自人民治黄以来的十多年中,在党的领导下已取得不少经验。本文仅将确保修堤土方工程质量的几点措施简述于下: 一、土料必须有良好的压实性和防渗性。黄河下游修堤土方工程中,采用的土壤一般有三种:砂壤土(俗称砂土),两合土(即轻砂质壤土及中砂质粘     

黄河下游滩区防洪减灾能力评价

利用黄河下游历史典型漫滩洪水淹没损失和防洪工程建设资料,针对黄河下游滩区防洪减灾、治理开发和分区运用问题,从防洪工程和非工程措施两个方面,构建由4个一级指标和12个二级指标组成的黄河下游滩区综合防洪减灾能力评价指标体系。基于该评价指标体系,以相关领域专家调研为基础,通过AHP法获得黄河下游滩区防洪减灾能力指标的权重,然后采用模糊综合评价方法对评价指标进行排序,对兰考、东明黄河滩区的防洪减灾能力进行了综合评价,综合得分G=74.76,防洪减灾能力处于"较强(80)"和"一般(60)"之间,在堤防防洪能力、洪灾应对能力、人力支撑能力方面还有提升潜力。     

河流健康下的黄河泥沙资源利用

按泥沙利用目的的不同将黄河下游泥沙资源利用方式分为公益性和经营性两种,分别指出其对应的实现途径。分析健康黄河理论和泥沙资源利用之间的关系:1健康黄河理论为泥沙资源利用提供可能;2健康黄河理论对泥沙资源利用产生约束。并遵循健康黄河要求,对当前的泥沙资源管理给出了建议。     

安哥拉红砂湿陷性影响因素试验研究

湿陷性是安哥拉红砂的典型工程特性，研究其影响因素对红砂地区岩土工程勘察评价具有重要意义。基于安哥拉红砂原状土与重塑土的室内压缩试验，探讨了压力、含水率、结构性、干密度和细粒土含量对红砂湿陷性的影响规律。试验结果表明：试验压力>100 kPa时，红砂重塑样湿陷系数约是原状土的2.0倍；红砂湿陷系数与试验压力和细粒土含量呈正相关关系，随压力和细粒土含量增加而增加但存在峰值压力和峰值细粒土含量，峰值压力为300 kPa,峰值细粒土含量为60%～80%;红砂湿陷系数与干密度和含水率整体上呈反比关系，原状红砂湿陷性消除和完全丧失的界限含水率分别为9%和13%;重塑土湿陷性消除和完全丧失的界限含水率分别为11%和13%,界限干密度分别为1.80 g/cm³和1.90 g/cm³,对应的压实系数分别为0.92和0.97。湿陷性红砂地区工程建设可通过提高干密度消除其湿陷性。     

深厚覆盖层上超深防渗墙细部设计问题探讨

超深防渗墙细部设计是深厚覆盖层上修建土石坝防渗处理的关键性问题。为此,在归纳总结国内外已建工程中超深覆盖层上防渗墙设计和建设经验的基础上,提出坝基防渗墙的设计中几点需要关注的问题,包括采用刚性墙还是塑性墙问题、防渗墙上下游侧的处理问题、封闭式防渗墙入岩深度问题、防渗墙顶部是否布设钢筋问题。针对这些问题在设计中需要注意以下几方面:(1)应根据数值计算的应力和变形指标确定钢塑性选择标准,加大研究塑性混凝土墙并推广应用;(2)结合有限元数值计算,分析防渗墙顶部一定范围内与两侧覆盖层之间的应力状况,评价防渗墙的上下游设置固结灌浆的必要性;(3)入岩深度的确定要结合岩石的坚硬完整性或岩石的破碎程度考虑;(4)防渗墙应力指标作为防渗墙顶部墙内特定范围内是否设置钢筋笼的标准。