三门峡水利枢纽底孔破坏机理及改建措施研究

泥沙磨蚀是三门峡水利枢纽的关键问题,泄流排沙底孔担负着主要的排沙任务,由施工导流底孔改建的1￣8号底孔过流后发生严重破坏。基于大量模型试验和原型观测的资料,分析底孔水流的流态和空化特性、底孔破坏机理,介绍了底孔的二期改建措施及应用效果,说明底孔改建是成功的,其经验对其他工程泄流排沙建筑物的设计具有重要意义。     

三门峡水利枢纽底孔应力试验分析

三门峡水利枢纽溢流坝段导流底孔改建为永久泄流排沙底孔后，改变了底孔的结构受力条件，底孔应力在新的运行条件下能否满足强度要求，是设计中的一个关键问题。底孔应力十分复杂，因此采取综合分析方法，包括应力试验、现场观测、三维有限元应力分析等，并根据应力结果提出了改建措施，保证了结构的安全。     

龙口水利枢纽工程底孔临时封堵闸门设计

为满足龙口工程在工期紧、汛期底孔过流的情况下逐孔安装底孔弧形工作门要求,故考虑利用底孔弧门上游侧事故闸门槽设置临时封堵门。对底孔临时封堵门的设计进行了阐述,可作为临时封堵措施的参考。     

三门峡水利枢纽底孔修复设计

三门峡水利枢纽底孔严重磨蚀破坏，影响大坝安全运用。为解决这一难题，进行了多项模型试验和现场试验，证实泥沙磨蚀为底孔破坏主要原因。据此进行底孔修复设计，使底孔和大坝能够安全运用。实践证明，底孔修复设计是正确的，成功的。     

某水库灌溉底孔及引水管有限元分析

某水库底孔坝段宽度较窄,坝段内布置了灌溉底孔、引水管、弧形工作闸门、平板事故闸门等,坝段结构比较复杂。为了充分了解灌溉底孔及引水管道周边关键部位在运行期的应力应变情况,以软件ANSYS为平台,建立了该水库底孔坝段有限元模型,分析了灌溉底孔及引水管道进水口周边在运行期的应力情况。结果表明:该水库底孔坝段灌溉底孔和引水管道进水口边角处拉应力最大值为1.39 MPa,已超过该部位混凝土的设计轴心抗拉强度1.10 MPa;孔口附近拉应力区范围较大,可能导致垂直坝轴线方向出现横向裂缝,影响坝体安全;灌溉底孔工作闸门瞬时开启会影响引水管道进水口周边(或坝体)的应力分布。同时提出了加固处理的合理化建议。     

三门峡泄流排沙底孔观测成果的分析与评价

本文分析研究了三门峡重力坝原施工导流底孔封堵后重新打开作为泄流排沙底孔的应力及应变状态。文中根据多年原型观测结果建立的统计学模型,对水压、温度、时效等影响底孔应力的因素进行了定量分析和分解,提出了底孔运用时的安全监控标准。结合理论计算和结构试验结果,求出了在各种荷载组合情况下,底孔产生的最大应力及应变,并与规范规定的允许应力进行了分析比较。最后对底孔的运行性态进行了评价,对底孔混凝土的防裂安全标准进行了讨论,提出了新的观点和指标,并对今后底孔运用及设计、施工提出了建议。     

向家坝水电站导流底孔封堵混凝土施工质量控制研究与应用

<正>1工程概况向家坝水电站正常蓄水位380.00 m,死水位370.00 m,装机容量6 400 MW。导流底孔布置在冲沙孔坝段及相邻的5个非溢流坝段内,采用城门洞型,宽10 m,高14 m,进出底板高程260.0 m,1~4号导流底孔长152.5 m,5~6号导流底孔长220.45 m。1号、2号、3号、4号底孔堵头分5段,5号导底孔堵头分8段施工,6号导底孔堵头     

某泄洪底孔闸室预应力结构有限元应力分析

以某水电站泄洪底孔闸室预应力结构为研究对象,应用大型通用有限元计算软件Ansys对泄洪底孔闸室进行了应力计算,得到泄洪底孔闸室主要部位的第一主应力、第三主应力,计算结果基本符合实际情况,这为在施工期的泄洪底孔闸室安全结构设计提供了可靠的参考数据。     

永安溪源水库大坝放空底孔设计

为满足水库放空、冲砂、库水立体交换和下泄生态流量等需求,永安溪源水库大坝取消放空钢管,增设放空底孔。该文简要阐述溪源水库大坝放空底孔布置、水力计算及结构分析。放空底孔三维流场数学模型试验结果表明,各项水力特征满足设计要求,放空底孔布置合理。     

九井岗水电站大坝施工导流设计

九井岗水电站大坝施工导流设计,针对河谷狭窄,洪峰流量大的特点,采用由全断面围堰、导流隧洞、坝体顸留缺口和坝身临时高低导流底孔联合度汛方案;封堵时先封堵导流隧洞和坝身高导流底孔,由坝身低导流底孔过流,最后封堵坝身低导流底孔,显著降低导流隧洞封堵难度和费用.     

白鹤滩水电站最后一个导流底孔流道底板开浇

正8月30日,白鹤滩水电站大坝最后一个导流底孔--6号导流底孔流道底板仓(22-026仓)顺利开浇。白鹤滩水电站坝身共设置6个导流底孔,其中以6号导流底孔最为复杂,且6号导流底孔所处的22号坝段为大坝进度关注重点,其进度影响着右岸大坝整体攀升。6号导流底孔进、出口段均为大型牛腿,进口段设置封堵平板闸门,门槽采用一期直     

在稳定温度场条件下温度荷载对底孔应力的影响

本文以白石水库泄水排沙底孔为例，采用三维有限元法，按不考虑温度荷载和考虑温度荷载两种情况对泄水排沙底孔进行了应力分析，探索了在各种变温边界条件下温度荷载对底孔应力的影响规律，为底孔布置和结构设计提供了科学依据，对进一步了解底孔运行后的工作性态有重要意义，也为温度控制和防裂措施提供了依据，对其它类似的底孔工程也有参考应用价值．     

景洪水电站右侧厂房边坡开挖施工

景洪水电站主厂房右侧紧邻右冲沙底孔,右冲沙底孔作为二期纵向围堰的组成部分,在主厂房开挖前已经形成.厂房建基面低于右冲沙底孔建基面,在D0 80～D0 130段形成了深达25 m的临时高陡边坡.该部位地质条件较差,如发生20年一遇洪水,右冲沙底孔将可能承受55 m高水头的侧压力,故右冲沙底孔在右侧厂房边坡开挖工程中的稳定问题非常突出.施工过程中,通过采取右冲沙底孔增强加固、右侧厂房边坡控制爆破开挖和加强安全监测等措施,有效地保证了右冲沙底孔的安全稳定.     

江口水电站取消临时导流底孔的论证

针对江口水电站导流底孔设置目的,通过对坝体渡汛、后期导流、工程进度、投资的分析,结合灵活的工程措施,取消坝体导流底孔技术上是可行的,并且带来节约工期、减少工程投资等积极影响。实践证明取消底孔是成功的。     

观音阁水库碾压混凝土坝底孔设计

观音阁水库大坝均采用碾压混凝土施工。泄水底孔坝段设2个底孔,采用通仓、薄层以及与其他坝段联合碾压连续上升的快速施工方法。针对碾压混凝土的特点,对底孔结构布置、结构分析及底孔细部设计作了初步探讨,比较后选用了长压力管道方案。其特点是在碾压混凝土坝内开设大型孔洞。计算分析认为:底孔坝段碾压混凝土结构布置,不影响底孔型体选择和泄流能力,坝体最大主压应力小于2.0MP a,坝体内部碾压混凝土强度满足应力要求。在外荷载作用下,孔口最大拉应力为1.0～2.0MP a,符合常态混凝土坝孔口分布规律。机械激振力对底孔结构不产生破坏性影响。     

里底水电站泄洪底孔消力池工程全部完工

<正>6月22日,里底水电站底孔消力池工程右分流墩浇筑完成,标志着底孔消力池工程全部完工。里底水电站泄洪底孔消力池主要由消力池底板、挡墙等水工结构组成,底孔消力池混凝土总量约11.80×104m~3。消力池底板混凝土表面由1:3的上游斜坡段与泄洪底孔底板平顺连接,过渡至消力池水平底板面,最后与1:6的下游斜坡段相     

锦屏一级水电站大坝导流底孔封堵设计

根据锦屏一级水电站大坝导流底孔布置、温控及混凝土参数等特性,进行临时导流底孔的封堵设计。本文扼要介绍洞身混凝土封堵段设计、洞身混凝土止水设计、温控设计、灌浆设计及封堵混凝土配合比设计,对类似工程导流底孔封堵有一定的参考意义。     

汾河二库大坝泄洪底孔抗磨及防气蚀措施

汾河二库大坝泄洪底孔担负着水库泄洪排沙任务，泄洪底孔水流属高速水流，致使泄洪底孔磨损严重和存在着气蚀问题。因此，对二库泄洪底孔采用C50特种混凝土，并在施工时对表层混凝土的平整度加以控制，解决了泄洪底孔在运行中遭破坏问题。表2个。     

乌东德高拱坝坝身不设底孔生态泄水技术与实践

乌东德水电站建设之前,国内外高拱坝一般采用坝身设置底孔解决下闸蓄水期生态泄水问题,但坝身设置底孔将使坝体结构和受力变得复杂,且占用大坝浇筑直线工期,投资大、经济性差,部分工程设置底孔仍存在坝址断流、下游脱流等问题.针对坝身设置底孔解决下闸蓄水期生态泄水问题存在的上述不足,依托乌东德水电站工程,采用工程调研、水力学计算和...     

构皮滩水电站双曲拱坝底孔混凝土施工技术

构皮滩水电站双曲拱坝底孔混凝土在施工过程中,针对底孔部位结构复杂、钢筋分布密集、混凝土种类多、标号高等技术特点,通过对施工模板规划布置及设计、混凝土下料控制、浇筑工艺及温度控制等采取合理的技术措施,保证了底孔施工的顺利进行。