高强、高韧性钛合金

钛合金含有(wt%)2～5Al、5～12V、0.5～8Mo、0.5～8Ni、余为钛并满足下式:1.5V Mo% 2.4Ni=14～21%此类合金还可从以下元素中选取至少一种(wt%)0.5～0.8Zr、0.1～3Cr、0.1～3Fe 和(或)0.1～4Sn。当合金含有 Zr、Cr、Fe 和(或) Sn 时,满足下式:     

NaGd(WO_4)_2∶Sm~(3+)荧光粉的制备及光致发光

采用高温固相法制备了NaGd(WO_4)_2∶Sm~(3+)红色荧光粉。通过X射线粉末衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和光致发光光谱(PL)对样品的物相、形貌及发光性能进行了表征。结果表明,合成的NaGd(WO_4)_2∶Sm~(3+)红色荧光粉为四方晶系,白钨矿结构。激发光谱中,位于405 nm和420 nm的激发峰分别归属于~6H_(5/2)→~4K_(11/2)和~6H_(5/2)→~4M_(19/2)的跃迁吸收。发射光谱中发射峰位于610 nm和650 nm,且650 nm处发射峰的发光强度最强,其中610 nm为~4G_(5/2)→~6H_(7/2)跃迁,650 nm为~4G_(5/2)→~6H_(9/2)跃迁,发射峰均起源于Sm~(3+) 4f电子壳层内的f-f跃迁。当Sm~(3+)掺杂量为4%,发光强度达到最大,NaGd(WO_4)_2∶Sm~(3+)是一种潜在的白光LED用红色荧光粉。     

用苏打溶液从白钨精矿中优先浸出钼条件的研究

的白钨矿中以铂钨钙矿形式存在的铂含量可达5%以上。因此查明苏打溶液优先浸出铂钙钙矿的条件及可能性既有理论价值也有实际意义。当 Na_2VO_3(液相)~(-Ca WO_4)(固相)~(-CMoO_4)固相系统组分保持长时间存在的条件下可按下式计算平衡。     

什么是煤的固定碳含量?

<正>答:煤的固定碳就是测定挥发分后残留下来的有机物质的产率,一般是按下式:FC_(ad)=100-(M_(ad)+A_(ad)+V_(ad))算出来的。其中V_(ad)、M_(ad)、A_(ad)分别为空气干燥基(分析基)挥发分、水分和灰分(%)。固定碳可与其他分析出的挥发分、水分、灰分一起估算煤的发热值。     

Mg/Sn比对Al-Ga合金组织与性能的影响

Al-Ga合金的可降解性使其在油气田开发中具有潜在应用价值,但其存在强度低、成本高等缺点。可控的降解速率、适宜的抗压强度和低廉的成本是Al-Ga合金用于工程器件的必由之路。采用电炉熔炼制备了不同Mg/Sn比值的多元Al-Mg-Sn-Ga合金,并通过X射线衍射仪(XRD)、光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)、维氏硬度计和电子式万能试验机对其组织结构和性能进行了研究。结果表明:Al-Mg-Sn-Ga合金主要有铝基体相和Mg_2Sn相。随Mg/Sn比值的增加, Mg_2Sn含量逐渐增多, Mg_2Sn形态由不规则块状向十字绣状转变;当Mg/Sn比值大于2/1后出现Al_3Mg_2相。同时, Al-Mg-Sn-Ga合金中Mg/Sn比值从1/4增加到3/1,其硬度从HV 64.9提升到HV 152,其抗压强度从382 MPa提高到540 MPa。     

氯化钠-正丙醇-硫氰酸铵-水体系析相萃取分离和富集锡(Ⅳ)

研究了氯化钠-正丙醇-硫氰酸铵-水体系析相萃取分离和富集Sn(Ⅳ)的行为及与一些金属离子分离的条件。结果表明, 氯化钠能使正丙醇的水溶液分成两相,在分相过程中,Sn(Ⅳ)和硫氰酸铵生成的[Sn(SCN)_5~6]^[(5~6)-4]-与质子化正丙醇C₃H₇OH₂⁺ 形成的缔合物[Sn(SCN)_5~6][C₃H₇OH₂]_1-2能被正丙醇相完全萃取。固定溶液酸度为pH 2,当正丙醇、硫氰酸铵和氯化钠的浓度分别为30%(V/V)、0.09 mol/L和0.17 g/mL时, Sn(Ⅳ)的萃取率在98.3%以上,Fe(Ⅱ)、Ni(Ⅱ)、Pb(Ⅱ)、Al(Ⅲ)、Mg(Ⅱ)、Mn(Ⅱ)、Ce(Ⅲ)、Cr(Ⅲ)、Zn(Ⅱ)、Ag(Ⅰ)、Cd(Ⅱ)和V(Ⅴ)不被萃取,实现了Sn(Ⅳ)与上述金属离子的分离。方法用于Pb-Ca-Sn-Al合金中Sn的分离和测定,平均回收率为97.4%,相对标准偏差(n=7)为2.1%。     

降低加热炉燃耗的途径

一、影响加热炉单耗的热工因素单位热耗可按下式计算b=BQ_0/G 千卡/公斤(吨)式中:b——加热金属的单位热耗,千卡/公斤(吨); BQ_0——炉子的供热量,千卡/时; G——炉子生产率,公斤/时。根据炉膛热平衡可得:     

氢氧化钠分解氟化钙的热力学分析

根据热力学计算结果,绘制出25℃下NaOH分解氟化钙的Ca-F-H_2O体系溶解组分的lgc-pH图。根据计算结果和所绘制的热力学平衡图对氢氧化钠分解氟化钙进行分析,结果表明:当pH4时,F~-迅速减少,Ca~(2+)迅速增加,氟化钙不能稳定存在;当4≤pH≤12时,氟化钙能够稳定存在;当pH12时,Ca~(2+)迅速减少,F~-迅速增加,氟化钙开始分解产生Ca(OH)_(2(aq));当pH继续升高到14.4时,Ca(OH_(2(aq))达到饱和,开始形成Ca(OH)_(2(s))沉淀。     

刀尖距（W）计算式的讨论和修正—对收缩齿螺旋伞齿轮调整卡计算单的分析

1 刀尖距(W)计算式的讨论 “收缩齿螺旋伞齿轮调整卡计算单”关于刀尖距(W)计算公式是按下式进行的: W_1=(1-b/R(S_2cosβ_1-2hf_1tgα)-ΔW W_2=(1-b/R(S_1cosβ_1-2hf_2tgα)-ΔW 按上式确定的刀尖距,有时能得到预想的加工余量,有时能使轮齿大端余量不足,甚至没有余量,导致产品报废。     

喷射冶金过程气液相接触面积的计算及实验测定

1.喷射冶金过程气液相的接触面积可近似用下式计算: A/d_(ni)~2=651.2·Fr~(0.341)·(H/d_(ni))~(0.314) (1)式中 A——气液相接触面积,cm~2; d_(ni)——喷枪内径,cm; H——喷枪插入深度,cm; Fr=(ρ_g·u_0~2)/((ρ-ρ_g)·g·d_(ni)),Froude准数。 2.证实了喷射冶金过程液相中气泡尺寸的对数正态分布,在此基础上建立了一种新的计算A值的数学模型,其计算结果可与(1)式基本吻合。 3.在水模型和150kg感应炉上进行了实测A值的实验,其结果为(1)式的实用性提供了证据。     

尺寸形貌可控Y(NH_4)(C_2O_4)_2·H_2O和Y_2O_3的制备及其形成机制

以硝酸、氨水、硝酸铵、商业氧化钇及草酸为初始原料,加入分散剂聚乙二醇(PEG2000)及表面活性剂十二烷基苯磺酸钠(SDBS),采用改进的草酸沉淀工艺成功制备氧化钇前驱体Y(NH_4)(C_2O_4)_2·H_2O及经随后的焙烧工艺获得最终产品Y_2O_3粉体。具体工艺中,将一定浓度的小体积Y(NO_3)_3溶液滴入大体积氨水-硝酸铵混合溶液中形成Y(OH)_3溶胶,整个滴入过程体系pH值保持稳定,然后将85℃温度下的饱和草酸溶液滴加入上述制备的Y(OH)_3溶胶中,进行沉淀转化以制备钇草酸盐前驱体Y(NH_4)(C_2O_4)_2·H_2O,继而经焙烧工艺成功制备Y_2O_3粉体。X射线衍射技术(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)表征表明:前驱体Y(NH_4)(C_2O_4)_2·H_2O具有立方晶体结构,有轻微的团聚,经950℃焙烧2 h后,尽管失去了O,C和H,立方相Y_2O_3产品完整地保留了前驱体的形貌特征。进一步,主要通过调整表面活性剂SDBS/分散剂PEG2000质量比及改变草酸沉淀转化终点pH值来考察其对Y_2O_3产品尺寸及形貌的影响。不同条件下制备的Y_2O_3粉体扫描电子显微镜(SEM)表征表明:精确控制实验条件,特别是控制草酸沉淀转化过程终点pH值,可制备出形貌和尺寸可控的Y_2O_3粉体,当草酸沉淀转化过程中终点pH值小于1.8时,制备的Y_2O_3粉体粒径在1μm以下。另外,基于前驱体Y(NH_4)(C_2O_4)_2·H_2O在空气气氛下的差示-热重(TG-DSC)分析结果,其热分解过程应为:Y(NH_4)(C_2O_4)_2·H_2O→Y(NH_4)(C_2O_4)_2→Y_2O_2CO_3→Y_2O_3。     

Cu-Ni-Sn系合金Spinodal分解热力学

本文从三元系 Spinodal 分解的热力学判据,G_(xx)(δX)~2+2G_(xy)δXδy+G_(yy)(δy)~2<0出发,分析讨论了 Cu-Ni-Sn 三元系合金 Spinodal 分解的热力学问题,利用相应的二元相图及热力学数据,以规则溶液作近似,估算出组元间的交互作用系数,应用计算机计算了不同温度下 Spinodal 分解的成分范围,结果表明计算的化学 Spinodal线均在相应温度的溶解度曲线内侧,对 Cu-15Ni-8Sn 这一合金通过透射电镜观察和 x 光小角散射分析等手段进行了试验验证。     

火焰原子吸收光谱法测定锡铅焊料中银

在采用火焰原子吸收光谱(FAAS)法对锡铅焊料(简称焊锡)中Ag进行测定时,Sn的存在会产生干扰。实验探讨了用FAAS测定时Sn对Ag的干扰,结果表明测定不大于2 μg/mL的Ag时,Sn最大允许量为5 mg/mL。据此,根据试样中Ag含量的高低,分别建立了分离Sn基体和不分离Sn基体后在1.8 mol/L HCl介质中用FAAS测定焊锡中Ag的方法。利用Ag⁺可与过量Cl^-反应生成 [AgCl₄]^3-可溶络合物的特点,当试样中 Ag质量分数大于0.02%时,采用HCl (3+1)-H₂O₂溶样或HCl-HBr-H₂O₂溶样及排Br后可直接用FAAS对试液进行测定;当Ag质量分数不大于0.02%时,采用HCl-HBr-H₂O₂体系溶样、排Br及挥发分离Sn基体后,再利用FAAS进行测定。实验表明,Ag质量浓度在0.2～2.5 μg/mL范围内呈线性关系,相关系数为0.999 96,检出限为0.004 μg/mL。干扰试验表明:在70～100 ℃低温下以HCl-H₂O₂排尽引入的Br和挥发分离Sn基体可防止Pb沉淀的溅跳;70%～90% Pb基体在HCl介质中可沉淀为PbCl₂,此时,需静置至澄清后再测定以防止Pb沉淀对待测试液抽吸产生影响。将实验方法用于焊锡代表样及标样中0.002 3%～1.1%中Ag的测定,测定结果与其他方法(萃取光度法或电位滴定法)或认定值基本一致,相对标准偏差(RSD,n＝9～11)为0.88%～4.8%。方法应用于实际样品分析,回收率为95%～106%。     

从锌冶炼净化渣中回收高品位铜精矿

锌冶炼净化渣先进行高温浸出,使锌、钴、镉等有价金属进入浸出液,而铜留在渣中,所得铜渣再经高酸浸出及水洗后得到铜精矿。结果表明,最佳高温浸出条件为:液固比(6⁷)∶1,始酸浓度100g/L、终点pH=3.0、807)∶1,始酸浓度100g/L、终点pH=3.0、80⁸5℃浸出8h;高酸洗涤最佳条件为:液固比(485℃浸出8h;高酸洗涤最佳条件为:液固比(4⁶)∶1,终点酸度50g/L,706)∶1,终点酸度50g/L,70⁸0℃浸出6080℃浸出60⁹0min。铜精矿含铜65%以上、含锌小于2%。     

含锰反萃液制备高纯碳酸锰工艺研究

以含锰反萃液为原料,经针铁矿法除铁、硫化除重金属、碳化、洗涤制备了合格高纯碳酸锰。考察了终点pH、反应温度对除铁率的影响和(NH4)2S加入量、温度、反应时间对重金属去除率的影响,结果表明:在pH=4.0、反应温度95℃的条件下可将铁除至1.5 mg/L以下;除铁滤液加入2.2倍计量比的(NH4)2S,在反应温度35℃、反应时间60 min的条件下,Ni、Co、Zn可降低至1 mg/L以下;除重金属滤液加入碳酸氢铵调节pH在7.0~7.2,过滤、洗涤,获得满足HG/T 2836—2011(Ⅰ型)产品标准的合格高纯碳酸锰,锰回收率为93.9%。     

铌、钽氢氧化物提纯

含有过渡金属(Ⅱ)的氢氧化铌或氢氧化钽的提纯按下述步骤进行:(a)在氢氟酸或草酸溶液中溶解上述原料得到溶液(Ⅰ);(b)调整溶液(Ⅰ)至pH1～4;(c)在少骤(b)以后保持溶液(Ⅰ)的温度最低60℃(试验中为60℃,申请的专利中为最高40℃),并加入按M_2O_5重量0.05％计算的吡咯环二硫代碳酸铵(Ⅲ)到溶液中,使溶液(Ⅰ)中的金属M(M为铌或钽)能生成含过渡金属(Ⅱ)的沉淀;(d)从溶液(Ⅰ)中除去沉淀;(e)提高溶液(Ⅰ)的pH>6以得到提纯的     

电位滴定法测定Ruthner法盐酸再生工艺流程酸洗液中游离盐酸浓度

采用Ruthner法盐酸再生工艺对酸洗液进行再生处理时,需要及时测定其游离盐酸浓度。当采用通过电位滴定法测定酸洗液中游离H⁺浓度得到游离盐酸浓度的方法时,酸洗液中Fe²⁺和Fe³⁺的存在会干扰测定。实验利用Ca-CaY(0.1mol/L EDTA-0.150mol/L CaCl₂溶液)作为掩蔽剂消除了酸洗液中大量Fe²⁺和少量Fe³⁺的干扰,实现了电位滴定法对Ruthner法盐酸再生工艺流程酸洗液中游离盐酸浓度的测定。试验结果表明,Ca-CaY掩蔽剂的加入不仅对游离酸的测定无影响,且可使pH值的突跃范围变窄;在采用电位滴定法时,设定终点判断阈值为10、终点判断范围pH=7~10、终点识别为最大,可避免pH=6附近的突跃对终点的影响从而获得准确的滴定终点。优化后确定Ca-CaY掩蔽剂用量为10mL。从Ruthner法盐酸再生工艺不同流程中各取1个酸洗液样品,按实验方法测定游离盐酸浓度,并采用间接法进行方法对比。结果表明,采用t检验验证,t为0.51~1.18,小于t_(0.05,9)=2.26,说明实验方法和间接法测定结果无系统差。实验方法测定结果的相对标准偏差(RSD,n=10)在1.5%~2.6%之间。选取Ruthner法盐酸再生工艺流程中的不同酸洗液样品,按照实验方法进行测定,并加入一定量0.1mol/L盐酸标准滴定溶液进行加标回收试验,回收率在96%~103%之间。     

用氟化法沉淀脱除硫酸钴溶液中Ca~(2+)、Mg~(2+)的方法

研究了用氟化法沉淀脱除硫酸钴溶液中Ca~(2+)、Mg~(2+)的方法,该方法用NaF作沉淀剂,考察了NaF用量,反应终点pH值,反应温度,搅拌转速等因素对CoSO_4溶液中Ca~(2+)、Mg~(2+)脱出率的影响。试验结果表明,在NaF加入量为Ca~(2+)、Mg~(2+)摩尔理论总量的4倍,终点pH值5.5～6.0,反应温度80℃～90℃,搅拌转速300 r/min,反应时间1 h,到达终点pH值后,稳定0.5 h的条件下,Ca~(2+)、Mg~(2+)脱除率分别可达到96.67%,99.54%;Co损失率可以控制在2%以内。     

弱粘结性煤生产冶金型焦的科学基础(连载16)

由方程式 (2 0 )计算出在不同的竖炉炉宽和物料运行速度下 ,型煤料沿炭化室宽向及高向的温度。由表 (64)的数据可见 ,为使炭化室中心温度达 850℃ (最终的温度水平 ,保证制取高强度型焦 )。在炭化室加热段高度不变时 ,块状物料的运行速度随炭化室宽度增大 ,必须减慢。外热式竖炉炭化室按每米运动长度计的生产能力可按下式表示 :П =ｂ· ｖ· ρ,式中 ｖ———物料的平均运动速度 ,ｍ/ｓ; ρ———物料的平均堆积密度 ,ｔ/ｍ3 ;ρ =(ρф ρк) / 2(其中 ρф 与 ρк 分别为型煤与型焦的堆积密度 ,ｔ/ｍ3 )。因为在热工计算中计入型煤与型…     

钙盐沉钒的热力学研究

根据同时平衡原理以及质量守恒定律,绘制了在不同的游离总钙浓度下Ca-V(Ⅴ)-H2O体系25℃时的热力学平衡图,并进行了热力学分析。结果表明,随着溶液pH值的增大,体系中依次出现V2O5、Ca(VO3)2、Ca2V2O7、Ca3(VO4)2、Ca3(VO4)2+Ca(OH)2、Ca(OH)2六个沉淀稳定区。当沉钒反应平衡后液游离总钙浓度为0.01mol/L时,在pH=5.1~9.8范围内,钒以Ca(VO3)2形式沉淀,钒浓度最低可降至2.2×10-3 mol/L;在pH=9.8~10.3范围内,钒以Ca2V2O7形式沉淀,钒浓度最低可降至1.2×10-2 mol/L;在pH=10.3~12.6范围内,钒以Ca3(VO4)2形式沉淀,钒浓度最低可降至2.4×10-4 mol/L,沉钒效果最佳。当游离总钙浓度为0.01~1.0mol/L时,理论最佳沉钒pH值基本维持在11.0~12.6。