韶钢7号高炉炉役后期护炉措施

韶钢7号高炉在炉役后期,逐渐出现炉体上涨,炉身区域冷却壁大量烧坏,炉缸侧壁温度频繁超标,风口变形等现象通过采取优化工艺操作,冷却壁穿管修复,加强炉缸炭砖残厚管理,提高炉体冷却强度等一系列护炉措施,在稳定炉况的同时,高炉日产量也能达到6200t/d。7号高炉护炉效果表明,追求精料入炉的操作理念,维持好合理稳定的煤气流分布,达到合理的操作炉型,是高炉护炉的最有效手段。     

关于高炉冷却设备与内衬的选择

简要阐明了高炉冷却设备与内衬的作用,重点阐述了炉底炉缸区域(铁口区域)、炉腹风口段、炉腰及炉身下部、炉身中上部和炉喉区域等部位冷却设备与内衬的选择。认为:合理的冷却设备与铁口区域的设计,是阻止炭砖不被铁水异常侵蚀,优化高炉炉缸生产稳定性的必要条件;炉腹、炉腰和炉身下部冷却系统,应以优化操作炉型为重点,建立起与冷却系统匹配的内衬,并优化高炉操作,达到渣皮保护冷却设备,冷却设备同时又促进形成稳定渣皮的动态平衡的目标。     

兴澄3200m3高炉炉役中后期存在的问题及对策

兴澄特钢3200m3高炉运行六年后,出现炉身耐材侵蚀、炉体冷却壁破损漏水、炉缸侧壁温度升高等突出问题,已影响到了高炉的操作和稳定生产.本文结合3200m3高炉近年来生产实际状况,对其炉役中后期存在的问题进行了简要总结,分析了问题产生的原因,并提出了相应的对策.通过采取炉身喷涂、冷却壁漏水治理、综合护炉以及操作调整等对策...     

梅山3#高炉炉身维护实践

梅山三号高炉处于炉役后期,炉身侵蚀严重,冷却设备大量损坏,制约高炉正常生产。通过改进炉身冷却设备,运用炉身压浆造衬技术和合理操作制度等方法,有效地解决了炉身侵蚀问题,高炉煤气利用率提高,炉况稳定性增强,各项经济指标得到优化。     

马钢1号高炉操作炉型的优化措施

2020年上半年,马钢1号高炉存在炉腹冷却壁热流强度偏低、炉身中部冷却壁周向热负荷不均匀的问题,操作炉型发生变化,高炉主要技术经济指标明显下滑。通过采取调整初始煤气流、内推料面平台、监控炉体热负荷等操作炉型的优化措施,1号高炉生产效果逐渐显现:炉腹冷却壁热流强度升高、渣皮变薄,能接受较大的炉腹煤气量;炉身中部冷却壁热负荷周向均匀性、稳定性提高,产生异常气流的概率大幅降低;主要技术经济指标明显改善,2021年12月,1号高炉日产量达到6660t/d,煤比升高至148 kg/t。     

太钢4350m3高炉合理操作炉型的控制及探讨

 从太钢4350m3高炉对合理操作炉型的认识和调整过程出发,通过分析炉内煤气流分布、透气性指数K值、炉体温度和热负荷等影响和体现操作炉型的参数,探讨大型高炉实现操作炉型有效控制的措施。2011年太钢4350m3高炉通过在炉身中上部进行硬质压入,控制煤气流分布和合理匹配各项操作制度等,成功实现了操作炉型的合理控制和低燃料比生产。     

首钢高炉炉身上部损伤因素及对炉况的影响

分析了首钢大型高炉炉身上部损坏因素，认为高炉炉身矮胖后炉身角变小，煤气流冲刷作用增大、高炉停风频繁、亏料线等引起的热冲击是上部炉墙损坏的主要原因。讨论了炉型损坏后对高炉操作的影响，通过高炉喷补修整内形，延长高炉寿命，同时可以保持好的生产指标。     

梅山高炉长寿实践

从高炉冷却设备改进、炉身冷却结构形式的改进、炉缸炉底结构及材质的改进以及高炉操作维护等方面阐述了梅山三代高炉的长寿经验。认为现役高炉采用的炉身板壁结合的冷却结构以及炉缸陶瓷杯结构适合梅山高炉长寿要求。     

宝钢1号高炉操作炉型的控制

简要阐述了宝钢1号高炉并罐式无料钟炉顶布料偏析和铜冷却壁对操作炉型的影响,重点阐明了合理操作炉型的控制。1号高炉操作炉型控制的关键措施,一是保证合理的炉腹煤气量,合理调整送风制度,即炉腹煤气量指数控制在57.6~65.4m/min;风速270~275m/s,炉缸回旋区环带面积约占炉缸截面积的50%,炉身平均煤气流速在2.5~2.7m/s;二是探索合理的装料制度,确保焦炭平台宽度控制在2.35~2.55m,并采用溜槽和料罐周期性切换模式,以保持充沛的中心气流和合理的边沿气流。     

宝钢1号高炉第三代炉体工艺设计

宝钢1号高炉第三代炉体工艺设计主要采用了薄壁高炉,设计内型即为操作内型;炉缸内衬配置热压小块炭砖,炉缸象脚侵蚀区设铜冷却壁,炉腹下部采用三段铜冷却板过渡,炉腹至炉身下部设容易挂渣的镶砖铜冷却壁,冷却采用高压净环水与纯水密闭循环系统相结合,水系统分段串联。     

沙钢5 800 m3高炉的合理喷煤比分析

 沙钢5 800 m3高炉开炉至今,运行状况良好,在长期实践中,摸索出了合理的喷煤比。在保证氧过剩系数、理论燃烧温度和透气阻力系数的前提下,提出合理的喷煤比还应保证合适的炉腹煤气量指数。根据沙钢5 800 m3高炉的实际操作数据,提出氧过剩系数应高于0.71,理论燃烧温度约为2 350 ℃,透气阻力系数约为1.8～2.0。研究发现,由于5 800 m3高炉的炉缸直径偏小,合理的炉腹煤气量指数应在68 m/min以内。该高炉在原燃料和操作稳定的前提下,合理的喷煤比约为180 kg/t。     

天钢3200m~3高炉炉缸侵蚀原因分析及对策

针对天钢3200m~3高炉炉缸的侵蚀问题,分析出产生原因是热机械侵蚀和不理想的焦炭质量。通过采用钒钛矿护炉、增加冷却强度、增加温度检测点和冷却水温差检测等措施,显著改善了炉缸炉底侵蚀状况,将炉底中心点温度控制在370~460℃的合理范围内,减缓了炉缸的进一步侵蚀,保证了炉缸的活跃性。     

Design and Operation Control for Long Campaign Life of Blast Furnaces

At the beginning of 1990s, Shougang blast furnaces (BFs) No. 2, No. 4, No. 3 and No. 1 were rebuilt sequently for new technological modernization in succession. The campaign life of BFs No. 1, No. 3 and No. 4 reaches 16. 4, 17. 6 and 15. 6 years, respectively, and the hot metal output of one campaign reaches 33. 8, 35. 48 and 26. 37 Mt, respectively; the hot metal output of BF effective volume of one campaign reaches 13328, 13991 and 12560 t/m³, respectively, which reaches the international advanced level of BF high efficiency and long campaign life. In BF designing, several advanced BF long campaign technologies were adopted. BF proper inner profile was optimized, reasonable inner profile was adopted, and closed circulating soften water cooling technology was applied in 4 BFs. Double row cooling pipe high efficiency cooling stave was developed which could prolong the service life of bosh, belly and stack. Hot pressed carbon brick and ceramic cup hearth lining structure were applied and optimized. BF operation was improved continuously to ensure stable and smooth operation of BF. Hearth working condition control was strengthened, burden distribution control technology was applied to achieve reasonable distribution of gas flow, and heat load monitoring was strengthened to maintain BF reasonable working inner profile. Proper maintenance at the end of BF campaign was enhanced. Hearth and bottom service life was prolonged by adding titaniferous material and enhancing hearth cooling. Gunning of lining was carried out periodically for the area above tuyere zone.     

关于高炉炉缸长寿的关键问题解析

 高炉长寿化是大型高炉发展的必然趋势,实现高炉长寿的关键在于弄清高炉侵蚀的根本原因。从高炉炉缸侵蚀机理、高炉炉缸象脚型侵蚀原因、高炉炉缸圆周方向侵蚀不均匀性、高炉冷却强度与冷却效率以及高炉炉缸维护技术等5个方面探讨了高炉长寿存在的共性问题,指出高炉炉缸炭砖损毁的本质是碳不饱和铁水对炭砖的溶蚀。具体结果表明,首先,高炉炉缸象脚型侵蚀最严重部位位于高炉炉缸死料柱的根部位置;其次,阐明了直接导致高炉存在不均匀侵蚀的主要原因在于冷却系统的冷却水量和送风系统的风量在高炉周向方向分配不均匀;然后,阐明了冷却系统的作用本质是降低耐火材料热面温度,并提出了高炉冷却强度指数及高炉冷却效率指数;最后,分析了采用无钛矿护炉和钛矿护炉两种模式的高炉炉缸维护技术。     

关于大中型长寿高炉设计

提出了长寿高炉的基本设计思想。进行长寿高炉设计,必须对高炉合理内型、合理内衬结构和不同部位耐火材料的选择、冷却方式和冷却系统(包括冷却器的结构、材质与水质等)及其它有关方面综合考虑。武钢5号(3200m~3)高炉设计炉型比较合理,炉缸直径为12.2m,高径比为2.28,并采用了全立式冷却壁、软水密闭循环冷却系统等先进技术措施。     

长钢7号高炉炉役后期护炉实践

通过设立护炉小组，强化管理，优化高炉操作制度，采用炉底穿管、炉外喷水、安装冷却棒、缩小铁口角度、加钒钛矿、炉体灌浆、炉内喷补等操作技术，有效地延缓了炉缸炉底的侵蚀，遏制了冷却壁热流强度升高的态势，减少了炉腹炉腰的开裂变形，实现了稳定顺行生产，延长了高炉寿命。     

宣钢高炉长寿高效生产实践

阐述宣钢高炉长寿高效生产技术的应用情况及效果,提出适合宣钢原燃料条件下高炉长寿高效生产的合理途径。从施工设计到操作管理,逐渐形成具有宣钢特点的高炉长寿高效生产技术：采用经济合理的“扬冷避热型梯度布砖法”,建立健全中钛冶炼条件下炉缸活跃指数管理机制,严格控制钾、钠、锌等有害元素质量分数,减少炉缸气隙,使高炉实现长寿高效生产。     

首钢高炉长寿的实践

从高炉长寿的制约因素出发,总结了首钢高炉长寿的日常及强化维护措施,通过对炉缸工作状态控制、煤气分布控制、操作炉型管理、炉前作业、看水作业等日常维护措施与含钛料护炉、喷补造衬、硬质料压入、冷却壁更换等强化维护措施,较好的解决了高炉长寿与强化冶炼的矛盾。     

大型高炉提高利用系数的措施

本文从太钢5号高炉2009年后年均有效容积利用系数达2.52 t/（m3·d）,炉缸截面积利用系数69.2 t/（m2·d）的生产实践出发,认为大型高炉提高利用系数的措施有：精料,高富氧率,加强设备和操作管理,实现合理的煤气流分布和操作炉型的稳定,控制适当的炉腹煤气量指数下的低燃料比生产。     

高炉炉缸破损调研分析

高炉炉缸安全是高炉长寿的主要限制环节,首钢股份公司环保限产期间对2号高炉进行了在不切割炉壳情况下的炉缸保护性清理和浇注修复施工。在此期间对高炉炉缸的破损情况进行了调研,研究了首钢股份公司 2 号高炉风口以下炉缸渣皮、风口区域、出铁口前泥包的状态和炉底陶瓷垫的侵蚀状况,并分析了造成炉缸炭砖侵蚀的原因及炉缸中钛和锌元素的物相。研究发现炉底陶瓷垫未形成锅底状侵蚀,越是靠近炉墙位置,陶瓷垫侵蚀越严重,说明了炉缸活跃度不够。而象脚区炭砖侵蚀主要是受铁、钾和硫等元素的渗透侵蚀;炉底象脚区域发现大量古铜色碳氮化钛沉积物,沉积物呈带状分布;破损炉缸中发现的大量ZnO富集物是黄绿色而非传统的白色。此次破损调研为后期炉缸浇注、高炉操作以及今后的炉缸设计提供现实可靠的依据,其意义重大。