表层改性及应力集中对18CrNiMo7-6合金钢疲劳分散性的影响

金属材料的疲劳试验数据常存在较大的分散性，这给材料疲劳寿命的预测带来一定的不确定性。引起疲劳数据分散性的因素是多样的，为了弄清表层改性及应力集中对疲劳数据分散性的影响，研究了光滑试样(K_t为1,K_t为应力集中系数)在3种状态下(淬火回火、渗碳表层改性、混合射流表层改性)及渗碳试样在2种应力集中系数下(K_t为2和4)的疲劳数据分散性，利用分散性指标(包括对数标准差和变异系数)对18CrNiMo7-6合金钢疲劳寿命分散性进行了定量描述；结合疲劳试验数据对淬火回火、渗碳和混合射流3种状态下不同应力水平的疲劳分散性展开分析；对不同应力水平下的试样进行断口失效分析，讨论了疲劳数据分散性与裂纹源的相关性。结果表明，淬火回火试样疲劳寿命分散性最大，渗碳试样次之，混合射流试样分散性最小，这说明表层改性工艺可有效降低疲劳寿命分散性和提升零部件服役可靠性。渗碳试样K_t为4时试样疲劳寿命分散性最大，K_t为2次之，K_t为1分散性最小，这说明随着应力集中的增加，疲劳分散性随之增加，...     

海洋工程及船用ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金的腐蚀疲劳性能研究

研究了海洋工程及船用主干材料ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金的腐蚀疲劳性能。采用旋转弯曲疲劳试验机、电液伺服材料试验机、扫描电子显微镜（SEM）分析和测试ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金的腐蚀疲劳强度、腐蚀疲劳裂纹扩展速率、腐蚀疲劳裂纹扩展路径和腐蚀疲劳断口形貌。得到在1×107循环周次下， ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金的条件疲劳强度为204 MPa；在90%置信度、10%失效概率下， ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金的腐蚀疲劳强度为 185.91 MPa；在载荷比（R）=0.1条件下， ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金的 Paris公式为 da/dN=1.7670×10-12×ΔK5.8899。腐蚀疲劳裂纹萌生于试样表面腐蚀坑处，以河流状花样扩展，扩展路径上会出现二次裂纹，裂纹扩展会经历第Ⅰ阶段、第Ⅱ阶段、高速扩展直至断裂阶段。疲劳条带一般出现在裂纹的第Ⅱ扩展阶段，这个阶段裂纹扩展速率中等，服从Pairs幂律关系，疲劳裂纹的扩展方向垂直于疲劳条带。该研究可为评估海洋工程及船用ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金构件的使用寿命提供重要参考。     

2A14合金轮毂疲劳开裂成因分析

采用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪等检测仪器，对2A14合金轮毂锻件开裂部位进行了断口面分析、组织分析和能谱分析，讨论了疲劳开裂的成因。结果表明，2A14合金轮毂疲劳开裂是由粗大的化合物相及其聚集团引起的。同时针对开裂成因提出通过成分控制、热处理工艺优化来改善锻件中化合物的分布情况。     

Ti-2Al-2．5Zr合金低温下单向与循环变形行为

采用管材试样研究了低温下(-196℃)Ti-2m-2．5Zr合金的循环变形行为。分析了应力比、应力幅、循环周次、加载速率等对合金循环变形行为和疲劳性能的影响。建立了循环和单调加载方式下合金的应力一应变曲线方程和疲劳寿命预测方程。根据不同循环周次下疲劳试样的金相分析和断口观察，讨论了合金的循环变形规律和疲劳断口特征。     

新型冷作模具钢HYC1MOD三点弯曲疲劳性能

以一种新型冷作模具钢HYC1MOD为研究对象，通过三点弯曲疲劳试验研究了其高周疲劳性能，结合残余应力演变和断口形貌分析探讨了其断裂损伤机制。结果表明，新型冷作模具钢HYC1MOD的疲劳极限为393.75 MPa,疲劳寿命与应力幅之间的关系式为△σ_a=2 078.22-336.73 lgN_f。疲劳断裂模式为脆性断裂，疲劳裂纹主要起源于大尺寸含Cr碳化物。随疲劳周次的增加，裂纹源处的残余应力一直表现为压应力，且变化平缓，只在最终断裂时快速降低，这表明新型冷作模具钢HYC1MOD的疲劳裂纹一旦形成就快速扩展导致断裂失效，与其脆性断裂的模式一致。     

不同炉号、热处理及应变控制方式对锅炉及压力容器用2．25Cr-1Mo钢高温疲劳寿命的影响

对三炉调质的2．25Cr-1Mo钢进行了高温疲劳试验。采用与参照数据对比的手法，研究了不同炉号、热处理和试验条件，例如试验温度，应变速率和应变控制方式对高温疲劳寿命的影响。所获结果如下： 1）经调质的2．25Cr-1 Mo钢的不同炉号几乎不影响高温疲劳寿命。 2）退火的和调质的2．25Cr-1Mo铜之间在疲劳寿命方面几乎无差异。 3）10^-3～10^-2／s之间的应变速率对2．25Cr-1Mo钢的高温疲劳寿命几乎无影响。 4）应变控制方式和试验温度影响疲劳寿命。在这种情况下，应变控制方式是轴向和径向的。 5）根据这些结果，供核部件用的2．25Cr-Mo钢的ASME疲劳设计曲线对于每一温度下轴向应变控制试验数据来说并不保守。建议对调质2．25Cr-1Mo钢采用修正过的设计曲线。     

55Cr3钢轿车稳定杆疲劳断裂失效分析

采用电子显微分析、金相组织分析和显微硬度分析等方法，对55Cr3钢轿车稳定杆疲劳试验过程中断裂的原因进行了分析。结果表明，发生断裂的稳定杆表面存在明显凹坑，导致其在疲劳试验过程中引起应力集中，是稳定杆发生早期疲劳断裂的主要原因。     

钢锭模用材质的断裂力学评价

测试分析评价了各种铸铁的疲劳裂纹扩展行为；1)铸铁的裂纹扩展速率按球铁，蠕铁及灰铁的顺序依次增大。2)铸铁的石墨形态不同，疲劳裂纹扩展行为相差很大。灰铁由于石墨片在共晶团内相互连接，疲劳裂纹沿着与外应力垂直的石墨片/基体边界连续扩展；对于球铁，当疲劳裂纹尖端扩展至石墨球中时，裂纹尖端被石墨球周围的基体钝化，需重新诱发裂纹。本文提出球铁疲劳裂纹扩展的物理模型。     

作业疲劳的生理心理学分析

本文从生理心理学的角度分析了疲劳的特点、表现及其对安全生产的影响，以及疲劳产生的原因，了减轻疲劳的措施，特别指出了在机械化和自动化水平不断提高的今天减轻心理疲劳的重要意义，并运用疲劳的动机理论说明了作业者动机水平，可达到减轻心里疲劳，促进安全生产的目的。     

H13、3Cr2W8V和1.2367热疲劳性能的对比研究

采用自约束热疲劳试验方法分别对H13、3Cr2 W8V和1.2367钢进行热疲劳试验,对比分析表面裂纹形貌与截面裂纹深度,计算热疲劳损伤因子。利用Gleeble-3500对材料进行高温抗压实验,并对材料的组织进行SEM观察和EDS分析,研究热疲劳裂纹的萌生、扩展与材料强度和韧性的关系。研究表明:1.2367钢热疲劳后,表面裂纹十分均匀、细小,没有形成主裂纹,其热疲劳抗力高于H13钢和3Cr2 W8V。1.2367较高的强度提高了材料热疲劳裂纹萌生的抗力,材料的热疲劳性能不仅取决于强度与硬度,也取决于良好的冲击韧性。     

α/γ相比例对HPD-1双相不锈钢疲劳性能的影响

摘要：通过对锻态HPD-1双相不锈钢进行不同温度的固溶处理，获得两相（α、γ）比例呈梯度变化的疲劳试样，在室温环境下测试对应相比例试样的疲劳断裂次数，获得相比例对疲劳性能的影响规律并进行微观分析。结果表明，在梯度范围内，随着α/γ比例提高，疲劳性能持续增强。对疲劳试样进行SEM、EDS与TEM分析得知，塑性变形主要发生在奥氏体内，位错以平面滑移型为主在奥氏体中大量增殖发展并在相界处塞积，铁素体内基本无位错发展，微裂纹形核于奥氏体区域并沿相界向外拓展，导致疲劳断裂。     

Ti-2Al-2.5Zr合金低温下单向与循环变形行为

采用管材试样研究了低温下 (- 196℃ )Ti 2Al 2 .5Zr合金的循环变形行为。分析了应力比、应力幅、循环周次、加载速率等对合金循环变形行为和疲劳性能的影响。建立了循环和单调加载方式下合金的应力—应变曲线方程和疲劳寿命预测方程。根据不同循环周次下疲劳试样的金相分析和断口观察 ,讨论了合金的循环变形规律和疲劳断口特征     

282A水溶性淬火液对60Si2Mn板簧性能组织影响分析(二等奖)

本文通过对60Si2Mn钢板弹簧使用282A水溶性淬火液作淬火介质热处理后的疲劳寿命和金相组织分析，阐明了较薄板簧（厚度≤8mm）使用此淬火液淬火，较油淬疲劳寿命有所降低．组织中上贝氏体有所增加；而较厚板簧（厚度≥9mm）以此溶液作淬火介质，其疲劳寿命和金相组织跟油淬相当。     

复杂应力状态225Cr 1Mo钢的高温低周疲劳裂纹扩展规律

 用带预裂纹的缺口试件研究225Cr 1Mo 钢高温低周疲劳裂纹扩展规律，通过疲劳试验观察裂纹扩展寿命，应用ANSYS计算裂纹尖端应力应变分量和当量弹、塑性应变范围，利用当量J积分范围表征225Cr 1Mo 钢在复杂应力状态下的低周疲劳裂纹扩展速率。结果表明：疲劳裂纹扩展速率da/dN与当量J积分范围ΔJf的关系不受试件缺口型式和加载应变范围的影响，用当量J积分来评价225Cr 1Mo 钢的高温低周疲劳裂纹扩展规律是有效的。     

应用断裂力学分析铬钼钢的热疲劳特性

通过试验分析了2．25Cr-1Mo钢的同相和异相热疲劳特性，并应用弹塑性断裂力学方法对其寿命作了解析评价。试验和计算都表明，在相同应变范围下，同相热疲劳的寿命低于异相。另外，计算值和试验值吻合，说明J积分用作评价Cr-Mo钢热疲劳强度的力学参数及本文所建立的计算方法有效。作者还从能量角度提出了一个用于描述裂纹扩展能力的参数△W。在相同△W值下。同相热疲劳寿命和异相热疲劳寿命相等。     

身体疲劳与事故预防

本文对疲劳的概念和症状进行了分析和论述，提出了疲劳是导致事故发生的重要原因之一，进而阐述了减轻疲劳预防事故的措施。     

高疲劳寿命轴承钢洁净度现状及研究进展

对比了国内外高疲劳寿命轴承钢主要杂质元素、主要夹杂物特征等冶金性能的差异，并对比了不同冶金质量下，轴承钢的疲劳性能及诱发疲劳断裂的因素，总结了国产轴承钢洁净度现状及与国外优质轴承钢的差距。在此基础上，围绕高疲劳寿命轴承钢，以进一步提高国产轴承钢质量为目的，分析梳理了国产轴承钢冶炼技术及夹杂物控制方法的发展轨迹，探讨了国产轴承钢进一步提高疲劳寿命及质量的发展方向。      

GH586合金的高温低周疲劳特征

研究了GH586合金750℃的低周疲劳性能，并对疲劳机制进行了分析讨论。结果表明GH586合金具有很高的抗高温低周疲劳性能，疲劳裂纹产生于合金表面。     

超低氧弹簧钢60Si2MnA疲劳断口夹杂物来源研究

为了探究疲劳断口处夹杂物的来源，针对60Si2MnA弹簧钢生产工艺流程不同工位和疲劳断口处夹杂物，通过金相、SEM-EDX等手段，分别对夹杂物的数量、尺寸、形貌及组成进行了系统研究，并在夹杂物生成热力学计算形成条件的基础上，结合工艺实际状况得出，疲劳断口处大尺寸夹杂物来源主要是精炼过程脱氧反应产物没有排除掉所致。     

显微组织对X80钢疲劳裂纹扩展行为的影响

疲劳性能是油气管道安全设计和评价的重要参考因素。在MTS伺服液压万能试验机上，测定了贝氏体/铁素体(B+F)双相X80管线钢在不同应力下的疲劳寿命；使用MTS Landmark 250KN型疲劳试验机对C(T)试样的疲劳裂纹扩展速率da/dN进行了测定。结果表明，疲劳寿命随最大应力减小而增加，当最大应力降至最大工作应力460 MPa,疲劳寿命约为4.1×10⁵循环周次；疲劳裂纹产生于钢板表面，然后向内扩展，直至断裂。在Paris区，当ΔK=30 MPa m^1/2,疲劳裂纹扩展速率da/dN与应力强度因子幅值ΔK的关系曲线图出现转折点。研究成果可为高强钢的疲劳寿命预测和疲劳性能评估提供参考。