310S耐热不锈钢热变形行为及热加工图

研究了310S耐热不锈钢在应变速率为0.01~30s-1、变形温度为1 000~1 200℃条件下的热变形行为和再结晶规律,计算出热变形激活能为564.25kJ/mol,建立了热变形方程和热加工图,并给出了310S热加工失稳区域。310S耐热不锈钢的热加工过程是软化和硬化竞争的过程,软化作用始终抵消不了加工硬化的作用,整个变形过程中流变应力一直增加,没有流变应力峰值现象。     

成分与冷却速率对高硅不锈钢凝固模式的影响

 高硅奥氏体不锈钢因其较高的Si元素含量所表现出的优异耐蚀性能而成为制酸行业普遍应用的一种特殊钢种。然而,高含量Si元素的加入会引发铸造缺陷和成分偏析加剧以及钢中析出相增多,热加工过程中易产生热裂纹等问题。高硅奥氏体不锈钢凝固过程中δ铁素体的含量、形态和分布与合金化学成分和热加工历史紧密相关,其室温组织取决于析出相的析出顺序和随后的固态相变,因此,奥氏体不锈钢的凝固模式势必会影响合金的热塑性。为此通过调整高硅奥氏体不锈钢中Si元素与Cr元素的含量,采用金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜能谱分析(SEM/EDS)、电子探针(EPMA)、JMatPro软件计算等方法,探究了合金成分变化与冷却速率对高硅奥氏体不锈钢凝固模式的影响,并对经典铬镍当量算法进行了评估。结果表明,Schneider铬镍当量算法相较于Rajasekhar铬镍当量算法对大多数合金的凝固模式预测较为准确;随着合金中Si元素与Cr元素含量的提高,合金凝固模式由AF模式转变为FA模式,合金凝固过程中经历更多的“δ→γ”固态相变,其中质量分数为6.0%Si成分的合金对应的δ铁素体增幅减缓;随着质量分数为5.0%的Si铸锭冷却速率的提高,合金凝固模式由AF模式转变为A模式;Hammar and Svensson凝固路线判据可以准确预测高硅奥氏体不锈钢的初始析出相。研究为合理制定高硅奥氏体不锈钢的合金成分与成形工艺提供理论依据。     

304不锈钢热轧钢带边部质量控制

不锈钢热轧带钢边部是容易发生质量问题的敏感区域。介绍了304不锈钢在热轧钢带生产过程中易出现的边部鳞折、狭缝、粗糙痕迹等缺陷的主要形貌特征,分析了这些缺陷产生的原因。针对这些边部质量问题,并结合不锈钢生产经验,提出了一系列相应的改进方法和控制措施,对304不锈钢边部质量控制具有借鉴意义。     

1Cr11Ni2W2MoV压缩机叶片表面缺陷分析

1Cr11Ni2W2MoV钢属低Ni耐热马氏体不锈钢,该钢具有较高的强度和良好的韧性.用户将我厂生产的该钢热加工成叶片后发现其中3片纵向表面存在缺陷和1片横向剖面存在缺陷.通过分析大量的实验结果表明:叶片中存在的表面缺陷主要不是在钢的冶炼过程中形成的内部夹杂,而是由加工过程中偶然因素形成的铬的二次氧化物造成.     

马氏体不锈钢成分、工艺和耐蚀性的进展

介绍了马氏体铬不锈钢、马氏体铬镍不锈钢和马氏体时效不锈钢的进展和发展动态,讨论了化学成分、热加工、热处理工艺对马氏体不锈钢组织和耐蚀性的影响。当前国内开发的新型马氏体不锈钢主要为符合给定服役条件的专用钢类。优化化学成分,提高钢的纯净度,通过热加工和热处理工艺控制钢的组织,进行表面处理是提高马氏体不锈钢耐蚀性的有效途径。     

1Cr13不锈钢连铸坯与模铸坯轧材内部质量差异探讨

简述了我公司生产1Cr13不锈钢轧材情况,对比1Cr13不锈钢连铸坯与模铸坯轧材的内部质量差异,重点围绕轧材内部质量差异较大的炉号作了分析对比,对造成差异的原因进行探讨,发现1Cr13不锈钢连铸坯轧材内部质量问题主要原因是由连铸坯的缺陷、轧制过程中较小的压缩比和1Cr13不锈钢的化学成分造成的,对此提出改进意见。     

321不锈钢冷轧板表面缺陷成因分析

针对321不锈钢冷轧板表面出现的线状缺陷,分别对321不锈钢进行了冶炼过程中试样夹杂物的成分分析、冷轧板的化学成分分析、缺陷位置扫描电镜及能谱检测分析。结果表明:产生缺陷的321不锈钢在冶炼过程中的LF工序产生高熔点的CaTiO_3类夹杂物,中包夹杂物的成分未发生明显变化,并在浇铸过程中被保护渣捕获,在连铸坯表面形成缺陷,导致冷轧板产生线状缺陷。通过对冶炼工艺及连铸保护渣物理性能进行优化,改善了钢中夹杂物类型及连铸坯表面质量,消除了321不锈钢冷轧板表面线状缺陷。     

316LN不锈钢管道热加工过程的加工图及可加工性

建立了316LN超低碳控氮不锈钢管道的热加工图,并确立了最适宜热加工的工艺范围。利用Gleeble-3500热模拟实验机进行热压缩实验,用以模拟316LN超低碳控氮不锈钢的热加工过程。实验的温度范围是1 173~1 473 K,实验的应变速率范围是0.001~1 s-1。利用热压缩模拟实验得到的真应力-真应变数据,分别绘制出了材料能量耗散效率图和材料失稳图,并将二者叠加绘制出了316LN超低碳控氮不锈钢的加工图。从绘制出的图形可以看出,当温度为1 375~1 450 K、应变速率为0.01~0.1 s-1时,该材料的能量耗散效率达到最大值41%,此时发生了明显的动态再结晶。因此,该区域被确定为316LN超低碳控氮不锈钢热加工的最佳工作范围。     

HY440C热轧扁钢缺陷分析及控制

介绍了HY440C不锈钢的特点、"河冶品牌"HY440C不锈钢热轧扁钢的生产工艺,分析了HY440C不锈钢轧制过程中产生表面缺陷、裂纹等缺陷的原因,提出了解决措施。     

节约型双相不锈钢组织性能控制与制造技术

节约型双相不锈钢在提高强度、改善韧性、耐蚀性能及焊接性能等方面具有突出优点,可望广泛应用于核电、石化、造船、造纸、海水淡化等领域,成为一种性能优良又节约资源的结构材料。但是,由于缺乏对其热加工特性及合理加工工艺全面深入的了解,还未能实现大规模工业化生产节约型双相不锈钢。针对节约型双相不锈钢热塑性更差、热加工制备更困难等关键问题,分析了合金成分设计、热变形行为与热塑性控制、微观显微组织演变、热加工安全区预测及脆性相析出动力学规律等的研究进展,指出了突破节约型双相不锈钢工业化生产的关键工艺技术方向。     

不锈钢概论（4）

2．1．2不锈钢中的各种化合物及合金元素的影响 在一定温度条件下，不锈钢中的合金元素不仅决定钢的组织，而且在冷、热加工，热处理，焊接以及在使用过程中，各元素间相互作用还会在不锈钢基体上析出碳化物，氮化物和各种金属间化合物。它们的存在对不锈钢的性能也有重要影响。     

304不锈钢精密钢带表面“炉灰”缺陷分析

 在304不锈钢精密带光亮退火生产环节，钢带表面易出现金属粉的现象，导致产品表面质量存在不稳定性。针对304不锈钢精密钢带表面出现的“炉灰”缺陷，利用扫描电子显微镜观察其形貌，并用能谱仪对缺陷处局部成分进行了点扫描和面扫描检测。结果表明，304精密钢带“炉灰”缺陷微观形貌为白色微颗粒。结合能谱微区分析结果和相关研究分析，推测“炉灰”缺陷主要是由于304不锈钢基体组织中硼元素质量分数过高，钢带在光亮退火过程中硼原子易与保护气氛中分解的活性较高的氮原子结合，生成氮化硼析出而形成的。通过控制不锈钢基体中硼元素质量分数不大于0.001 5%，从而达到有效降低304不锈钢精密钢带“炉灰”缺陷的目的。     

具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法

一种具有改进热加工性的二联不锈钢，可用于需要兼有强度和耐腐蚀性的结构部件。本发明基于如下研究成果：如果铜含量被限制在0％～1．0％并提高锰含量，则可提高热加工性。而且，本发明集中于这一事实：锰与钼和钨的协同作用可提高热加工性。本发明公开了一种具有良好热加工性的高锰二联不锈钢，包括(质量分数)：小于0．1％的碳；0．05％～2．2％的硅；2．1％～7．8％的锰；20％～29％的铬；     

酒钢炉卷轧机生产铁素体不锈钢黑卷边损缺陷控制

边损是不锈钢热轧黑卷生产过程中常见的质量缺陷，通过统计、分析边损产生原因，制订了相应的技术措施，优化铁索体不锈钢加热温度、在炉时间和出炉温度等热轧工艺制度，以降低边损质量缺陷数量和比例。结果表明：边损缺陷数量由2006年的1909．630t减少至113．431t，减少1796．199t，边损缺陷比例由1．469下降至0．050％，下降幅度为96．58％。     

用展宽轧制法改善铁素体系不锈钢SUH409L的皱纹缺陷

铁素体系不锈钢在加工成形时，在轧制方向上易产生叫做皱纹或条痕的缺陷，影响了其使用范围。过去认为，皱纹的起因是由于沿轧制方向取向的、有类似的结晶方位的晶粒群体所致。但近几年，根据EBSP法进行分析后，明确了其存在的原因，提出了许多减少这种皱纹缺陷的方案，大致可分为：(1)改进化学成分；(2)最恰当的热加工过程；(3)细化铸造组织。     

1Cr18Ni9Ti铁素体和探伤超标的解决途径

1Cr18Ni9Ti不锈钢是奥氏体不锈钢,本文主要阐述通过控制温度和变形量在热加工中的应用,来解决其在热加工中易出现的两个问题:铁素体超标和探伤粗晶。     

1Cr_21Ni_5Ti双相不锈钢工艺因素的研究

本工作主要是针对1Cr21Ni5Ti双相不锈钢在生产及使用过程中存在不同程度的质量问题,从化学成份的合理选择、热加工工艺、冷轧工艺、酸、碱洗工艺及成品热处理工艺等诸方面的深入分析研究,在此基础上,推荐了合理的工艺参数,从而将产品的质量问题,解决于生声的各工序之中。按本工作推荐的工艺参数组织生产的共计31炉产品均已获得令人满意的结果。     

FSS—01不锈钢加工工艺探讨

就FSS－01不锈钢热加工工、冷加工反复实践过程中的一些体会及需要注意的问题进行总结，最终得出FSS－01加工工艺要点。     

不锈钢连铸坯热连轧严重裂边的成因研究

对不锈钢连铸坯在热连轧时产生裂边的炉号进行了综合分析,确定了裂边产生的原因是由于连铸坯边部有大量的以氧化铁、氧化铬为主的氧化夹杂物,氧化夹杂物的存在削弱了基体的结合力,从而在热加工时导致严重开裂.同时,结合生产过程特征,提出了改善连铸坯质量的方法.     

TGM50—1型钢坯修磨机

一、前言 钢坯修磨机是钢铁厂中处理钢坯表面缺陷的装置,是重要的冶金设备之一。 由于不锈钢坯的表面常存在折迭、脱碳层、飞边、裂纹和氧化铁皮等,必须在加热前使用钢坯修磨机把这些缺陷去掉,以保证产品的质量。使用砂轮修磨能在同一台设备上用于金属表面缺陷层的剥皮和局部清除缺陷,以最小的金属损耗对轧材弯曲度仿形,得到高质量的表面,并能降低消耗和合理改善不锈钢的质量。砂轮修磨具有效率高、质量好、成本低,易于自动化和组成自动线进行高效率生产等优点。因此,在现代化的不锈钢生产中,在精轧前都要修磨板坯,清除缺陷以保证产品质量,业已成为不锈钢产品工艺中必不可少的环节。