终轧温度和冷却工艺对Φ36mm GCr15轴承钢网状碳化物的影响

试验研究了终轧905~930℃,空冷,终轧905~930℃,穿水返红至675~707℃,终轧845~870℃,穿水返红至661~698℃对Φ36 mm GCr15轴承钢棒材网状碳化物的影响。结果表明,轧后空冷的GCr15轴承钢棒材的网状碳化物级别较高为3级;轧后棒材经穿水后返红温度为661~707℃时,网状碳化物为1.5~2.5级,能满足冷加工用途GCr15轴承钢的要求(网状碳化物≤2.5级);低温精轧和降低终轧温度能明显改善GCr15轴承钢热轧材的网状碳化物。     

辊底式连续退火炉GCr15轴承钢球化工艺的改进

上五沪昌公司Φ30～Φ32mmGCr15轴承钢棒材在DANIELI连轧机时控制终轧温度为 10 0 0℃ ,轧后 10 0 0～ 70 0℃的冷却速度为 10～ 30℃ s。GCr15轴承钢轧材由 136m辊底式连续退火炉 810± 10℃球化处理。通过优化退火炉 11区段的炉温和加热时间 ,并在第 11段铺设保温材料以达到要求的冷却速度 ,使GCr15钢总球化退火时间由原工艺 18 5h降至 16 5h。钢材的检验结果可得 ,钢材脱碳深度 0 2 2～ 0 2 4mm ,球化组织 2级 ,硬度 (HB) 195～ 2 0 2。     

控轧控冷工艺对X100管线钢组织和性能的影响

通过实验室φ350mm4辊轧机对V—Nb—Ti微合金化X100管线钢（％：0．057C、1．84Mn、0．25Mo）进行控轧控冷试验。结果表明，在1100℃始轧，800—900℃终轧，100～400℃终冷温度下，X100钢的组织为针状铁素体＋粒状贝氏体．下贝氏体。降低终轧温度可细化组织，提高钢的强度；降低终冷温度可提高钢的强度，但使钢的韧性降低。X100管线钢的最佳轧制工艺为终轧温度850℃，终冷温度200℃。     

GCr15轴承钢控轧控冷生产尝试

介绍杭钢紫金棒材线GCr15轴承钢圆钢生产工艺，通过多次试生产，运用扩散退火和控轧控冷手段控制碳化物液析、网状级别。     

终轧温度对GCr15轴承钢网状碳化物析出的影响

研究了终轧温度(750～900℃)和成品规格(Φ12 mm和Φ5.5 mm)对GCr15轴承钢网状碳化物析出的影响。结果表明,当轧制规格为Φ12 mm、终轧温度为800℃时,碳化物网状级别最低,为1.5,终轧温度降至750℃时,碳化物网状级别增加至2.0;当轧制规格为Φ5.5 mm、终轧温度为850℃时,碳化物网状级别最低,为1.5,终轧温度在800℃时碳化物网状级别又升高至2.5。小规格轧材终轧温度过低,不利于网状碳化物析出的抑制,最佳终轧温度与轧制规格有关。     

高强度船板钢DH36控冷工艺的研究

通过不同的控冷工艺既采用不同的冷却速度、终轧温度及终冷温度对船板钢DH36的冲击韧性和力学性能的影响进行分析。从而得到最佳的控冷工艺：38mm厚的钢板,终冷温度控制在660℃～680℃,50mm厚的钢板,终冷温度控制在630℃～670℃。使船板钢低温冲击韧性满足标准和船级社要求。     

GCr15轴承钢轧制实践

根据GCr15轴承钢自身特性,结合三棒生产线加热炉特点,制定了加热工艺控制方案;结合三棒生产线设备布局特点,制定了轧制GCr15轴承钢的控轧控冷方案和快速收集方案。经生产实践检验,所生产的GCr15轴承钢系列产品均满足GB18254-200标准要求,产品质量得到了市场和客户的认可。     

采用优化成分及控轧控冷降低15MnV钢含锰量的研究

在实验室条件下,研究了15MnV钢降锰的可能性和有效途径。通过试验得出,采用优化碳、钒含量和控轧控冷工艺,将15MnV钢的锰含量降至1.2％仍满足原钢种机械性能要求是可能的。降锰15MnV钢能达到规定强韧性的较佳碳含量为0.12～0.14％、钒含量为0.08～0.12％;合适的控轧控冷工艺为加热温度1150℃、道次变形量14～21％、终轧温度900℃、轧后冷迷4℃/s、终冷温度800℃。     

控轧控冷工艺在SWRCH08A生产中的应用

本文主要介绍了控轧控冷工艺原理及其在生产SWRCH08A(Φ6.5mm)中的应用,并提出了生产中控轧控冷工艺的具体参数.     

DH36船板钢控轧控冷工艺研究

通过测试DH36钢连续冷却转变曲线,对其不同变形量及变形温度条件下单道次轧制后奥氏体再结晶百分比进行了测定。结合控轧控冷生产实践与分析现场轧制数据,认为DH36钢的最佳终轧温度为800～830℃、冷却速度5～7℃/s、最佳终冷温度685～715℃,在此工业条件下生产DH36钢的低温冲击韧性符合船级社要求。     

浅析四辊光整机的轧制缺陷（续）

根据图4及表1的15个典型规格产品的有关数据,考虑到DX54D／DX53D以及DX52D／DX51D的不同特点,DX54D／DX53D轧制压力以120t考虑,DX52D／DX51D轧制压力以260t考虑,相当于DX54D／DX53D共9种规格,DX52D／DX51D共6种规格。以前张力横向分布最大值与最小值之差最小为目标函数,以不出现非平整边为约束条件,对镀锌光整机的支承辊及工作辊辊型进行了优化。     

中厚板轧制过程中的轧制力和轧制力矩数学模型

本文提出了两个新的无量纲参数轧制力功系数和轧制力矩功系数,并通过对这两个参数的回归分析,建立了高精度的轧制压力和轧制力矩数学模型。     

薄板坯连铸连轧的轧制设备配置及轧制技术

介绍了CSP（紧凑式带材生产）、ISP（在线带材生产）、FTSC（通用薄板坯连铸）等薄板坯连铸连轧的轧制设备（包括加热炉）和轧制技术－自由轧制技术、无头轧制技术和铁素体轧制技术等。     

恒刚度轧制改善R0粗轧机的轧制板形

R0粗轧机安装以来由于轧机两侧刚度差异大以及板形差易导致精轧废钢，一直不能正常使用，通过采用改变轧制控制的方式来改善R0粗轧机板形，使其能正常使用。     

棒材连轧粗轧微张力控制

本文以PLC为核心控制单元,对棒材粗轧机组进行微张力控制。PLC对各电机的控制采用PI控制规律,有效地利用了PLC的系统资源。通过实际验证,该系统运行稳定,各项指标均满足生产要求。     

连轧机组生产过程中产生异常现象的剖析

针对连轧机组在生产中存在的问题，对设备的有关参数进行实测和理论分析。从中找出连轧机出现问题的原因，并提出改进措施。     

轧花铝板二辊冷轧机的设计与研究

本文给出了二辊冷轧机轧制H=0.5mm,B=400mm,△h=0.008mm轧花铝板的主要参数(轧制力,轧制力矩,弯曲刚度)。讨论了主要零件的加工精度(轧辊、机架)和二辊冷轧机的结构。     

中厚板轧制过程中力能参数的预报模型

根据给定的热力耦合热边界条件的计算结果 ,建立了轧制中厚板的二维和三维有限元模型并模拟计算了 (2 30 0～ 2 6 30 )mm× (9～ 72 )mm板坯压下量 7～ 19mm ,轧制速度 3 16～ 4 37m/s ,轧制温度 92 9～10 33℃的轧制力 (2 6 6 0 0～ 5 0 0 0 0kN)和轧制力矩 (780～ 32 0 0kN·m)。结果表明 ,轧制力计算值和测量值的相对偏差为 1 30 %～ 9 37% ,轧制力矩的相对偏差为 3 6 9%～ 9 75 %。二维模拟和三维模拟的结果基本一致。     

柳钢中型连轧生产线工艺技术探讨

通过对柳钢中型连轧生产线的工艺流程的理解，结合我厂自身孔型设计及产品尺寸调整方法的实际情况，对新中型连轧生产线的工艺进行探讨。     

斜轧锚杆轧制压力影响因素分析

在斜轧锚杆的轧制过程中,工艺参数与轧制力之间存在着密切而复杂的关系。对斜轧锚杆进行有限元模拟,根据模拟结果对斜轧锚杆轧制力的影响因素进行了较全面系统地分析,并综合分析了各影响因素对轧制力影响的主次。